第6章 组合结构设计.pptVIP

组合板纵向受剪承载力与其剪跨a如图6.8所示、平均肋宽bbm如图6.7所示、截面有效高度h0、压型钢板厚度t有关，可按下式计算： Vl≤Vl u-?1 a+?2 bbmh0+?3 t (6-13) 式中： ——纵向剪力设计值(kN/m)。 ——纵向受剪承载力(kN/m)。 A ——组合板剪跨(mm)，一般可取a＝M/V，M为与 剪力设计值V相应的弯矩。均布荷载简支板可取a＝l/4。 bbm——组合板平均肋宽(mm)。 t——压型钢板厚度(mm)。 ?0，?1，?2，?3——剪切粘结系数，应由试验研究确定。采用国产压型钢板时，可取?0＝78.142，?1＝0.098，?2＝0.0036，?3＝38.625。 (3) 斜截面受剪承载力时，按下式计算： Vc≤Vcu＝0.7ft Bbmh0 (6-14) 式中：Vc——组合板斜截面剪力设计值。 Vcu——组合板斜截面受剪承载力。 ft ——混凝土轴心抗拉强度设计值。 Bbm——计算宽度范围内压型钢板的平均肋宽之和，当 计算宽度为一个波宽时取组合板平均肋宽 bbm。 (4) 受冲切承载力时，当组合板上作用有较大的局部荷载Fl时 (如图6.9所示)，应计算其抗冲切承载力是否满足下式要求： Fl ≤0.6 ft um hc (6-15) 式中：Fl——组合板冲切力设计值。 um——发生冲切破坏的临界周界长度。 图6.9 冲切临界周界长度 (5) 变形验算。计算组合楼板的挠度时，不论其实际支承情况如何，均按简支单向板采用弹性方法计算沿(顺肋)方向的挠度，并进行变形验算。 挠度值应按荷载效应标准组合、准永久组合分别进行计算，其中的较大值不应超过规定的挠度限值，即 max( fk，fq )≤f lim (6-16) 式中：fk——按荷载效应标准组合值计算的挠度。 fq——按荷载效应准永久组合值计算的挠度。 f lim——挠度限值(l0/360)，l0为板的计算跨度。 6.2.3 组合板的构造要求 组合板的总厚度h不应小于90 mm，压型钢板翼缘以上混凝土的厚度hc不应小于50 mm。混凝土强度等级不宜低于C20，骨料尺寸不应大于0.4hc、压型钢板肋平均宽度的1/3和30 mm三者中的较小值。 组合板中应设置分布钢筋网，以承受收缩和温度应力，提高火灾时的安全性，并起到分布集中荷载的作用。分布钢筋两个方向的配筋率(ρs＝As/bhc)均不宜少于0.002。 在有较大集中荷载区段和开洞周围应配置附加钢筋。当防火等级较高时，可配置附加纵向受拉钢筋。 组合板在钢梁上的支承长度不应小于75 mm，其中压型钢板的支承长度不小于50 mm (如图6.10(a)和图6.10(c)所示)。支承于混凝土构件上时，组合板的支承长度不应小于100 mm，压型钢板的支承长度不应小于75 mm(如图6.10(b)和图6.10(d)所示)，连续板或搭接板在钢梁上的最小支承长度为75 mm，支承于混凝土构件上时则为100 mm(如图6.10(e)和图6.10(f)所示)。 图6.10 组合板的支承长度要求 为阻止压型钢板与混凝土之间的滑移，在组合楼板的端部(包括简支板端部及连续板的各跨端部)均应设置栓钉。压型钢板与钢梁的连接采用圆柱头栓钉，栓钉穿进压型钢板并焊接于钢梁上(如图6.11所示)。栓钉直径一般为：板跨度l＜3 m时，取13 mm～16 mm；板跨度3 mm～6 mm时，取16 mm～19 mm。栓钉应高出压型钢板上翼缘35 mm以上。组合板中，栓钉仅作为压型钢板与混凝土交界面上的抗剪能力储备，不必计算。 图6.11 板端部设置栓钉 压型钢板与混凝土梁的连接如图6.12所示。其中，图6.12(a)为在压型钢板端部打孔，把钢筋插入预留孔水泥浆中，或在压型钢板上用栓钉连接件将其固定在梁上。也可从梁内伸出锚固钢筋与现浇混凝土接合在一起，如图6.12(b)所示。图6.12(c)所示为在压型钢板端部冲出许多鱼尾状条并拧成麻花状，浇筑在混凝土中。以上做法都能增强板的组合效果。 图6.12 压型钢板与混凝土梁的连接 6.3 钢―混凝土组合梁设计 6.3.1 概述 1. 组合梁的组