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关于再热器增容以满足汽温要求研究及实践 　　摘 要： 近几年，由于我国火电厂逐渐向大容量、超临界机组发展，导致和煤、电企业之间的供需矛盾越演越烈，进而发电企业的发展压力也在不断地增加，以及运行设备的可靠性同样受到严重考验。在发电企业现在经常会出现金属监督、防磨防爆、环境保护等问题，而像节能、减排、降耗的等术语也成了企业规划中的关键点，还可以保证企业的稳定运行。作者就燃煤锅炉的受热面的防磨防爆进行了专业的工作分析，再结合当地的实际操作情况为燃煤电厂防止锅炉受热面四管爆漏和降低锅炉受热面四管爆漏次数，提高发电机组运行可靠性方面提出了自己的观点。 　　关键词：管理 经验 爆漏 冲刷 　　中图分类号：TK223.3 文献标识码：A 文章编号：1003-9082（2015）08-0315-02 　　一、概述 　　张家口发电厂3、4号炉设计参数和结构相同，是中间再热自然循环，单炉膛亚临界，燃煤汽包炉。制粉系统：采用HP803中速磨直吹系统，配6台中速磨。 　　主汽系统设有三级喷水减温装置，再热汽温的调节以烟气侧为主，蒸汽侧为辅助调节，烟气侧主要是依靠摆动式燃烧器改变喷口角度来改变炉膛火焰中心高度和炉内吸热分配来实现的，蒸汽侧设有事故喷水和一级减温水装置作为再热汽温的辅助调节。 　　按蒸汽的流程再热器可分三级：壁式再热器，中温再热器，高温再热器。壁式再热器垂直布置在炉膛大屏区，紧贴前墙和两侧墙水冷壁，并固定在水冷壁上（切角处不布置），管子为，12CrlMoV。共360根管子（前墙180根，两侧墙各90根）节距60.96mm。中温再热器布置在后屏出口，水冷壁折焰角上方。中温再热器布置在后屏过热器之后，共29片屏，每片由14根的管子并绕成U型，横向节距457.2mm，纵向节距70mm。高温再热器布置在中温再热器后，中再出口和高再进口未设集箱，以减少系统阻力，中再蛇形管穿出顶棚后，每屏分成两屏进入炉内，成为高再蛇形管。高再共58片，每片由7根Φ60×4的管子并绕成U型，横向节距228.6mm，纵向节距120mm。 　　汽轮机通流改造后，再热器进口蒸汽温度降低，使得再热器的出口温度低于设计的参数标准，在负荷300MW的情况下，末级再热器的出口温度仅为525℃左右，影响到机组的发电效率。因此，只有恢复至540℃的再热器汽温。 　　通过对张家口电厂的设计相关图纸、说明书以及目前的运行情况进行分析，得出几种可行方案来改造再热器的受热面，使再热蒸汽的参数达到标准设计值，要注意各再热器的壁温必须处于安全范围内，也不会对锅炉以及其它机组的受热面带来不良影响。 　　二、对于新建机组降低非停的分析 　　3号炉存在的问题是再热器的汽温偏低，在2010年的1至8月份，再热器的出口温度平均达到537.4℃，相对于设计值低2.6℃，为了找到问题的关键进行及时解决，来提高机组运行经济性，张家口电厂开展了100%、75%、50%三个工况的再热汽温调整试验。通过以上三工况试验结果可以看出，1号炉在75%、100%负荷下，再热汽温能够达到设计值；3号炉50%负荷下，通过对煤层以及二次风门的控制让炉膛火焰中心上抬，再热汽温能够接近设计值，但是大屏壁温容易超过报警值。从目前运行数据看3号炉过热器喷水量较大，主蒸汽压力较设计值低。 　　三、防磨防爆工作的认识和浅见 　　在目前的水平下，即使对3号机组进行加温改造，使得给水温度恢复至原设计值，蒸发与吸热量的比例要与4号炉持平，参照4号机组，通过改造汽轮机通流的4号机组能降低再热器的进口汽温，这样可以知道3号机组的汽轮机通流改造后也会降低再热器的入口汽温，从而影响再热器的出口汽温。还可以通过向上摆动燃烧器摆角来增加再热器的吸热量，使得再热器的入口汽温降低，从而提高再热器出口汽温。但是，由于向上摆动摆角时，会增加炉膛出口的烟气温度，从而增大了过热器的吸热量，导致过热器的减温水量大大增加。而3号锅炉在百分之百的负荷下运行时，减温水流量达100t/h左右（参考试验数据），已经处于较高的水平。而导致过热器喷水量较大的一个原因为省煤器进口水温较低、导致蒸发吸热量和过热吸热量的匹配不佳造成的。燃烧器摆角长期向上摆动屏式过热器底部结渣不可避免，且过热器喷水量大。因此，需要适当增加再热器受热面积，在燃烧器摆角水平的情况下（100%负荷），提高再热器吸热量使得再热器出口汽温达到设计参数。 　　四、受热面改造边界条件的确定 　　1.改造思路 　　在进行锅炉的改造时，必须保证锅炉的出力以及锅炉的效率等高于之前的经济参数。主要通过提高再热器蒸汽的出口温度，使之达到设计参数，但要确保再热器内部的其他部位的受热面管材壁温度处于安全范围内，让锅炉仍能够安全平稳的运行。 　　在再热器的进气口温度、压力以及流量不变的条件下，通过扩大再热器