烟气能量回收,汇总。.docVIP

6.3 烟气能量回收系统 1．烟气透平轴功率计算 式中G—烟气质量流率， G=142771.9kg/h-116.1kg/h-1501.7kg/h =141154.1kg/h=2352.6kg/min R—气体常量，kg·m/（kg·℃），R=848/M烟=848/30.48=27.82 T1—透平入口温度，再生器出口温度为730℃，取T1=700+273=973（K） K—烟气绝热指数，取K=1.4 P1—烟气透平入口压力，kg/cm2 P1=P顶—（三级旋风分离器压降+管线阻力+一、二级旋风分离器压降） =3.4-（0.1+0.02+0.084）=3.196kg/cm2 P2—烟气透平背压（比大气压稍高），故取110KPa=1.122kg/cm2 η—烟气透平效率，取η=75% （KW） 2．废热锅炉 （1）烟气透平出口温度T2 （2）烟气排入大气温度T3 烟气的露点温度为180℃，考虑到烟气排入大气时的温度，要比其露点温度高些，故T3=200℃。 进入烟气透平的湿烟气量=141154.1kg/h 进入烟气透平的干烟气量=141154.1×132503/142771.9=131001.6（kg/h） 进入烟气透平的水蒸气量=14154.1-131001.6=10152.5（kg/h） 则废热锅炉吸热Q Q1=131001.6×（461.95-200）×1.09=3740.4×104（kJ/h） Q2=10152.5×2.09×（461.95-200）=555.8×104（kJ/h） Q= Q1+ Q2=3740.4×104+555.8×104 =4296.2×104（kJ/h） 3．产生蒸汽量 废热锅炉热量利用率设为80%，锅炉回收热量用来加热90℃的软化水，用来产生3.43MPa，420±15℃的蒸汽，查热焓图得， IL90=376.2kJ/kg ，IV420=3423.2kJ/kg。 G×（3423.2-376.2）=4296.2×104×0.8 ∴G=4296.2×104×0.8/（3423.2-376.2） =112798.2（kg/h）=（112.8t/h） 6.4 反应再生系统热损失计算 1．再生系统热损失 按烧炭量估计热损失。每KG焦炭的散热损失为643.72kg，即154千卡/公斤烧炭量，焦炭产率为8500kg/h，生炭量=8500×0.92=7820kg/h，则 Q散1=7820×643.72=5033.9×104kj/h 2．反应系统热损失 取反应系统热损失为106.5千卡/公斤烧碳量，即445.2kj/公斤烧碳量，反应系统热损失Q散2=7820×445.2=348.1×104（kJ/h） 所以总散热损失Q散= Q散1+ Q散2=5033.9+348.1=5382×104（kJ/h）。 第七章 工艺计算汇总 反应部分、再生部分、取热部分工艺计算汇总分别见表7-1、表7-2、表7-3。 表7-1 反应部分工艺计算汇总 序号 名称 数值 单位 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 (1) (2) (3) (4) 18 19 20 21 稀相段顶部压力(表) 提升管出口温度. 提升管直径(内) 提升管长度 提升管入口线速 提升管出口线速 提升管压降 提升管停留油汽时间 原料雾化蒸汽(对总进料) 原料预热温度 催化剂循环量 回炼比 剂油比 稀相段直径(内) 提升管出口至弹射分离入口线速 提升管出弹射分离器压降 沉降器(稀相段旋风器) 一级入口线速 二级入口线速 一级旋风分器压降 二级旋风分器压降 汽提段直径(内) 汽提段长度 汽提段质量流速 汽提段催化剂停留时间 230 510 Φ1000/Φ900/Φ700 13.5/13.5/9.5 12.827 13.474 238 3.12 9775 250 550 0.15 40783 4.9 17.52 0.87 19.09 21.08 13.14 2.6 9 2150 2.05 kPa ℃ mm 上/中/下 mm 上/中/下 m/s m/s kPa s kg/h ℃ t/h m m/s MPa m/s m/s MPa kPa m m kg/m2·min min 表7-2 再生系统计算汇总 序号 名称 数值 单位 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 (1) (2) (3) (4) 19 20 21 22 再生器顶部压力(表) 再生剂含碳 焦炭量 焦炭中H/C 烟气中过剩O2 烧焦罐温度 二密相床密度温 稀相管出口温度 烧焦罐中催化剂藏量 烧焦罐床层线速 稀相管直径(内) 稀相管长度 稀相管入口线速 稀相管出口线速