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3.2 功率调节的配汽方式及其运行特性 3.2 功率调节的配汽方式及其运行特性 图3-12 节流效率变化曲线 3.2.2 喷嘴配汽 将汽轮机高压缸的第一级设为调节级，并将该级的喷嘴分成4组或更多组。每一喷嘴组由1个独立的调节汽门供汽，通常认为调节级后的压力相等。为减小喷嘴配汽调节级的漏汽量，调节级采用低反动度(约0.05）的冲动式。 根据机组负荷和运行方式不同，各调门可顺序开启或同时开启。 级各喷嘴组的流量、调节级后状态点和调节级各喷嘴组前的进汽状态点。通常假设：调节级的反动度为零，级后压力比例于流量，各调节汽门顺序开启时没有重迭度。 3.2 功率调节的配汽方式及其运行特性 3.2 功率调节的配汽方式及其运行特性 喷嘴配汽的主要特征 喷嘴配汽在部分负荷下，仅有一个调门起着节流降压作用，尽管存在部分进汽损失，但效率仍高于节流配汽。 但在部分负荷下，调节级后压力降低，全开调门对应喷嘴组的焓降增大，使调节级后温度下降较大，转子、叶轮等部件上有可能产生较大的热应力，不利于机组的运行安全，必须限制机组负荷的变化速率。 3.2 功率调节的配汽方式及其运行特性 3.2 功率调节的配汽方式及其运行特性 3.2 功率调节的配汽方式及其运行特性 图3-15 三种运行方式的热力过程线 3.2 功率调节的配汽方式及其运行特性 图3-16 滑压运行机组理论计算热经济性曲线 3.3 非设计工况下焓降、反动度、轴向力的变化 3.3 非设计工况下焓降、反动度、轴向力的变化 3.3 非设计工况下焓降、反动度、轴向力的变化 在级焓降减小时， ，则 ， 由速度?得， 3.3 非设计工况下焓降、反动度、轴向力的变化 动叶汽流相对速度是动叶焓降与进口相对速度有效分量的共同贡献 3.3 非设计工况下焓降、反动度、轴向力的变化 3.3 非设计工况下焓降、反动度、轴向力的变化 由前非设计工况下的焓降分析知，在机组负荷下降时： 1.在机组负荷下降时，调节级的焓降增大，则反动度下降； 2.中间级焓降基本不变，则反动度亦基本不变； 3.末级或末数级，焓降减小，则反动度增大，但因反动度的原始 值较大，反动度的变化不很明显。 反动度在非设计工况下的变化值： 可由面积比、喷嘴出口汽流角、速度系数、级假想速比等得到的平衡方程求得。 对典型的冲动式汽轮机，理论分析的近似表达式为： 3.3 非设计工况下焓降、反动度、轴向力的变化 3.3.3 非设计工况下轴向力的变化 转子上的轴向推力是由动叶上的汽流力、压差力和叶轮及转子凸肩两侧的压差力组成。汽流力正比于流量，压差力决定于级前、后的压力和压力反动度，故轴向推力是蒸汽流量、反动度、压力反动度、级前后压差的函数，即： 可利用Flugel公式分析级非设计工况下这些参数的变化： 1.流量减小，轴向推力减小； 2.反动度和压差增大，轴向推力则上升。 3.3 非设计工况下焓降、反动度、轴向力的变化 3.3 非设计工况下焓降、反动度、轴向力的变化 3.3 非设计工况下焓降、反动度、轴向力的变化 3.3.4 非设计工况下效率的变化 非设计工况下级效率的变化主要决定于焓降的变化: 1.调节级和末级组在机组负荷下降时发生变化，级效率下降; 2.中间级因焓降基本不变级效率也不变 机组负荷下降时各级焓降、反动度、轴向力、效率的变化 蒸汽调节方式与比较:(Pg106) 图3-26 ：节流与喷咀的比较 图3-27：调节阀数的影响 图3-28：调节级设计比焓降越小，变化越大、效率越低； 图3-29：调级效率与流量的关系； 3.4 凝汽式汽轮机的热力特性和运行工况图 3.4 凝汽式汽轮机的热力特性和运行工况图 3.5 蒸汽初参数变化对汽轮机工作的影响 一、初终参数变化大对安全性的影响 1.蒸汽初压p0、再热压力pr变化过大对安全性的影响 1)初温不变t0，初压p0升高过多 a.使主蒸汽管道、主汽门、调节汽门及汽缸等承压部件内部应力增大。 b.调节汽门开度不变，新汽比容减小、蒸汽流量增大、功率增大、零件受力增大。各级叶片的受力正比于流量而增大。 c.末级的危险性最大，因为流量增大时末级比焓降增大最多。 d.第一调节汽门刚全开而其他调节汽门关闭时，调节级动叶受力最大，若达时初压p0升高，则调节级流量增大，比降焓不变，叶片受力更大，影响运行安全性。