谈高烈度山区公路简支梁桥的抗震措施.pdfVIP

第40卷 第27期 · 172· 2014年9月 山 西 建 筑 2．1 桥位、桥型的选择 其中，E 为对应水准地震作用效应和永久作用效应组合后 桥位应尽量避开地质断裂带 、易发生砂土液化 的砂粉土地 橡胶支座的水平地震力； 为支座抗滑能力；z／为支座的动摩 段 、易产生地震次生灾害的大型泥石流和滑坡地段。 阻系数，橡胶支座与混凝土表面的动摩阻系数采用0．15；R 为上 跨越断裂带的简支梁桥，由于桥墩高度的不同使各桥墩刚度 部结构重力在支座上产生的反力。 相差较大，刚度大的桥墩将分配更多的水平地震力因而成为桥梁 2．3．2 支座的减隔震技术 整体结构抗震的薄弱环节，所以应该使同一联内各桥墩的高度尽 隔震、减震技术是通过隔震、减震装置将结构最大限度的与 量接近。 地震时的地面运动或支座运动分隔开，从而大幅减少传递到上部 2．2 搭接 、限位及防落梁的设计 结构的地震作用。表现效果为延长周期、增加阻尼和滞 回耗能。 普通板式橡胶支座也可减少下部结构所受地震力，具有一定的隔 2．2．1 搭接长度 增加墩梁的支承长度能有效的防止上部与下部结构之间由 震效果 ，但是其无法限制位移，耗能效果也不明显。目前应用的 于过大的相对位移而造成的落梁破坏。 隔震支座主要有铅芯橡胶隔震支座、高阻尼橡胶隔震支座和滑动 JTG／TB021—01-2008公路桥梁抗震设计细则 中对搁置长度 摩擦隔震支座。四川高地震烈度地区的简支梁桥也逐步开始使 的规定为：简支梁梁端至台帽或盖梁边缘应有一定的距离，最小 用铅芯橡胶隔震支座。 值o(em)按下式计算： 2．4 桥墩的抗震设计 口／70+0．5L。 2．4．1 桥墩抗震设计的基本原则 其中，为梁的计算跨径，m。 1)高烈度地区的中小跨径桥梁不宜采用独柱墩，双柱墩之间 对于斜桥，o≥50L[sin0一sin(0一 )]，其中，0为斜交角度， 应设置系梁，地面要设置地系梁，墩身中间应根据桥墩高度设置 (。)；Ct为极限脱落转角，通常取5。。 中系梁，一般间隔 10m左右设置一道中系梁。系梁刚度不宜过 通过对汶川地震中简支梁桥造成落梁情况的统计分析表明， 大，避免 “强梁弱柱”效应的出现，造成结构的第一塑性铰出现在 仅靠经验公式不能满足桥梁在地震中的位移要求 ，还应综合考虑 墩柱之上 ，而不是系梁上，致使结构失效。2)在强烈地震作用下， 设防等级、场地类型、桥墩高度、线形曲率半径等各种因素确定搭 如果桥墩发生剪切、弯曲、剪弯等脆性破坏 ，出现纵筋拉断、箍筋 接长度。如川西某8级设防的高速公路项目，30m跨径简支T梁 拉断和核心混凝土崩塌的现象，可能导致结构突然倒塌。因此， 桥，按经验公式计算o≥85em，考虑到是8级地震烈度 ，结合地 需保证桥墩具有足够的弯曲延性和承载力，实现弯曲延性破坏 质、地形条件 ，设计中盖梁的搭接长度取值为 100cm。 模式。 2．2．2 限位及防落梁设计 2．4．2 桥墩的配筋 限位构造设计为将惯性力传递至下部结构的元件，其设计 的 桥墩的延性是通过桥墩塑性铰区截面的塑性转动能力获得 基本要求如下：1)限位构造的设计移动间隙要大于支座在小震作 的。为保证桥墩的塑性转动能力，通常在塑性铰区配置适当数量 用下的变形量 ，使其在正常运营及小震时不发挥作用；2)在较大 的约束箍筋，在箍筋的约束作用下，使塑性铰区范围的混凝土处 地震中，支座出现较大位移且未失效时，限位构造发挥限制位移、 于三向压应力状态，从而提高混凝土的极限压应变，使得桥墩潜 抗剪的作用，并且要求其抗剪强度低于桥墩、基础的抗剪强度 ；3) 在塑性铰截面具有一定的塑性转动能力。 限位构造的安装应不妨碍防落梁装置的安装和功能实现。 规范 中规定桥墩塑性铰 区的长度为 max(b ，1／6h， 通过对汶川