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火积耗散对平行流热管换热器性能的影响 格林威治州的一般熵产量越低，可逆性损失越小，换热性能越好。近年来，许多科学家发现这种表达方法不足。 基于过增元提出的火积的概念，学者们对其物理意义进行了深入探究 根据火积耗散定义可知，火积耗散与换热量的平方成正比，以换热量最大作为换热器的优化目标时，火积耗散也最大．因此，换热器优化时，在换热量一定时，改变换热器结构和流动参数，火积耗散最小时为换热器最优结构和工况．为了得到火积耗散的极值，程新广等 本文利用焓差实验室搭建了平行流热管换热器试验系统，探究了换热器传热温差、热管充液率、热管倾角及换热器冷侧迎面风速对火积耗散的影响，对换热器传热性能进行了评价和优化分析． 1 平流加热装置性能试验系统 1.1 试验装置及工作原理 平行流热管换热器性能试验系统如图1所示，在焓差实验室进行，包括空气处理、试验装置以及数据采集系统．空气处理装置分室内和室外空气处理机组，室内空气温度调节范围为0～50℃，室外空气温度调节范围为-15～50℃．试验前，在焓差实验室控制面板上设定试验所需温度，空气经空气处理装置调节至相应试验工况后送入试验装置．试验装置由平行流热管换热器和两台风机组成，如图2所示．两台引风机逆流抽取冷、热风流过平行流热管换热器．平行流热管换热器水平放置，由保温隔板分隔为热侧和冷侧，在热管蒸发段管内液态工质受热蒸发为气态，经上部集流管流入冷凝段，在冷凝段放热冷凝为液体，再经下部集流管流回蒸发段，往复循环．冷、热侧进出口处布置有铂电阻，测量风温，采用热成像仪TH7700观察蒸发段及冷凝段表面温度分布．用压差计TSI5825测热侧压差，用系统中标准风洞测量风量． 采用控制变量法研究热、冷空气进口温差、充液率、倾角以及迎面风速对换热器性能及火积耗散的影响．采用空气处理机组可控制冷、热风进口温差ΔT为3～21℃．通过电子秤计量充入热管换热器的工质质量，从而计算出充液率大小η为0.19～0.61．将试验装置一端垫高，使得热管向前倾+25°或向后倾-25°(热管偏离重力方向的角度)．保持风量及热侧迎风面积不变，采用保温挡板遮挡冷侧迎风面，从而增大冷侧迎面风速为3.3～11.1 m/s. 1.2 蒸发段热积耗散 热传递过程火积E 式中，Q 热传递过程中，换热器的火积耗散 式中，L为流体流过换热器的长度，m.k为传热系数，W/(m 本文将换热简化为如图3所示模型，包括两个传热过程，一是蒸发段中管外空气放热，管内工质吸热蒸发，二是冷凝段中管内工质放热冷凝，管外空气吸热．根据热管均温特性，认为热管内冷凝段出口工质温度等于蒸发段进口工质温度，蒸发段出口工质温度等于冷凝段进口工质温度，将传热过程表示在如图4所示的T-Q图中． 图4中，AB段表示热空气流过蒸发段放热，空气温度由T 单位时间蒸发段中的火积耗散即为单位时间流入蒸发段的火积减去单位时间流出蒸发段的火积．定义 式中，E 式中，Q为换热量，R 式中， 式中，m为质量流量，kg/s.c 综上所述，根据蒸发段火积耗散热阻可计算蒸发段火积耗散，冷凝段火积耗散计算方法同上，在此不再赘述，换热器总火积耗散即为蒸发段火积耗散与冷凝段火积耗散之和． 2 结果与分析 2.1 不同充液率时温度差对火积耗散的影响 热传递过程中，换热器的火积耗散与温差有关．随热、冷流体进口温差增加，换热驱动力增加，表征热量传递能力损失的火积耗散也增加．本文实验得到了不同的充液率下，热、冷流体进口温度差由3℃增大至21℃时，传热温差对火积耗散的影响，如图5所示． 图5中，各充液率下，随温差增大，换热量增加，火积耗散增大．当温差较小时，换热器蒸发段堆积工质较多，实际工作的工质量有限，传递热量有限，火积耗散较小．当温差较大时，实际工作的工质量增大，热管传递能量的能力增大，换热量增加，火积耗散增加． 2.2 充液率对火积耗散的影响 当换热器充液率不同时，其工质循环倍率也不相同，此时换热器传递热量的能力也不相同．为探究充液率与热量传递及火积耗散的关系，本文实验得到了不同温差下，充液率为0.16、0.21、0.29、0.36、0.48及0.61时，火积耗散的变化规律，如图6所示．火积耗散随充液率增大先增大后减小．热、冷流体温差越小，充液率对火积耗散的影响越小，当温差为3℃时，火积耗散随充液率变化的最大值与最小值之差为10 J·K，当温差为21℃时，火积耗散变化范围为75 J·K，是3℃温差时的7.5倍． 图5中，充液率为0.61所对应的火积耗散较小，充液率过大时，工质堆积在蒸发段，使得蒸发段压力过大，工质蒸发所需能量增多，蒸发减慢，换热量减小，火积耗散较小．温差为15～21℃时，充液率为0.19所对应的火积耗散最小．因为充液率较小时，热管会出现干涸极限，传递热量的能力受限．如图6所示，充液率为0.36时，换热量大