某立交交通枢纽工程连续箱梁碗扣式支架设计计算.docVIP

PAGE 某立交交通枢纽工程连续箱梁碗扣式支架设计计算 某立交交通枢纽工程XX标延长段工程包括W1主线、W2主线、W主线、G1匝道、H1匝道，共有10联。其中W1主线 2联，W2主线2联，W主线2联，G1匝道2联，H1匝道2联。 根据我单位现有的支架材料及现场条件，延长段现浇箱梁的支架主要采用WDJ碗扣式支架搭设。W1、W2四联采用的WDJ碗扣式钢管支架在箱梁的底板立杆步距为0.9×0.9m，在横梁部位加强为0.9×0.6m，边翼板部位为1.2×0.9m，层间高度为1.2m。W主线和G1、H1匝道6联采用的WDJ碗扣式钢管支架在箱梁的底板立杆步距为0.6×0.6m，边翼板部位为0.9×0.6m，层间高度为1.2m。立杆上下均设可调式撑托，便于高度的调整及拆架，碗扣式支架与箱梁底板之间用普通扣件式钢管调整，由扣件式钢管与平杆及斜撑连接成整体；为增强支架纵向稳定性，纵肋条木接头刚性连接，并与砼墩柱尽可能固定，在支架上设置一定量的剪刀撑，剪刀撑使用转角式扣件式钢管。机动车行车道通道为1-4×4.5m，机动车道及1-2.5m×3.5m非机动车道，通道采用梁柱式支架， WDJ组合柱作排架柱，纵梁采用L=12.5mI40b工字钢梁。 箱梁模板采用12mm厚覆面竹胶板，模板背楞采用7.5×15cm方木， 间距@=35cm，侧楞木与底模楞木用铁扒钉连接，在模板接缝处增加横向背楞木。由于箱梁为鱼腹式断面，曲线部分采用扣件式钢管支架与碗扣式支架相连接，在横杆上布设纵向方木，间距为30cm,方木顶的标高，用木模制作的曲线模控制，碗扣式支架转化为扣件式支架时，原90cm纵向间距增加1根横杆，以满足受力要求。 一、WDJ碗扣支架立杆受力检算（高度小于15m） WDJ碗扣支架立杆为主受力杆件，立杆为Φ48×3.5mm，面积A=489mm2，[σ]=205Mpa 箱室底部步距0.9×0.9m，腹板及横梁根据箱梁断面变化步距为：0.9×0.9、0.9×0.6m及0.6×0.6m，层间高度1.2m，按最不利荷载检算。 1、竖向荷载组成 （1） 砼恒载：G1=γh=26×1.35=35.1KN/m2 （2） 模板、支架：G2=1.5 KN/m2 （3） 施工荷载：G3=2.5 KN/m2 （4） 砼冲击及振动荷载：G4=2.5 KN/m2 竖向荷载之和：G=G1+G2+G3+G4=41.6 KN/m2 2、单管承受竖向荷载 S=0.9×0.9=0.81m2 N=41.6×0.81=33.70KN 强度检算：σ=N/A=33700/489=68.92Mpa＜[σ]=205MPa 安全系数K=205/68.92=2.971.3 满足设计要求 稳定性检算：回转半径=15.79mm 长细比λ=lo/γ=1200/15.79=76.01 查表ψ=0.744 σ=N/ψA=68.4/0.744=92.63Mpa＜[σ]=205MPa 安全系数K=205/92.63=2.211.3 二、模板及肋木检算 1、模板为12mm厚覆面竹胶板 根据纵木肋木布置，按单向板计算 取最不利荷载点横梁或腹板处计算 取极宽B=10mm 仅取恒载G=35.1KN/m2 q=B×G=0.35N/mm M=0.1×ql2=0.1×0.35×3502=4287.5N.mm W=bh2/6=10×122/6=240mm3 I= bh3/12=10×123/12=1440 mm4 应力：σ=M/W=4287.5/240=17.86N/mm2∠[σ]=45N/mm2 符合规定要求 挠度 f=0.677×ql4/100EI=0.677×0.35×3504/（100×0.9×104×1440）=2.74mm 满足要求 2、纵肋木受力检算 纵肋木为7.5×10cm方木，支架横肋间距900mm，按二等跨连续梁计算。 按竖向荷载G=41.6KN/m2 q=G.B=0.0416×350=14.56N/mm M=0.125×ql2=0.125×14.56×9002=1.47×106N.mm 应力： σ=M/W=1.47×106/（75×1002/6）=11.76N/mm2∠[σ]=15 N/mm2 满足规范要求 挠度： f=0.521×ql4/100EI=0.521×14.56×9004/(100×0.9×104×75×103/12)=0.885mm∠[f]=L/400=900/400=2.25mm 满足规范要求 3、钢管横杆检算 钢管横梁采用φ4.8×3.5钢管，间距为60、45cm，按最不利处计算，（60cm处，实心部位） 钢管垂直均布荷载：q=G.B=0.0416×600=24.96N/mm M=0.1×24.96×6002=8.99×10