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CH4 单层厂房结构设计例题 例4.1 ：2台起重量为30/5t的吊车，pmaxk=270KN,pmink=60KN，小车重g=120KN. 求吊车的最大竖向荷载设计值Dmax及最小竖向荷载设计值Dmin(30/5t表示吊车主钩额定起重量为30t，副钩额定起重量为5t。二者不同时出现) 解： =0.9×1.4×270×(1+4.6/6+1.4/6) =680.4(KN) =0.9×1.4×60×(1+4.6/6+1.4/6) =126(KN) 另见P157倒数3行——（1）吊车的竖向荷载。 例． =1.4×1×0.8×1.06×0.3×6=2.13(KN/m) =1.4×1×0.5×1.06×0.3×6=1.34(KN/m) Fw=γQβzμzω0B Σμsihi =1.4×1×1.14×0.3×6.0×[(0.8+0.5) ×0.9+(-0.6+0.5) ×1.5] =6.66 (KN) 计算结果如图4.14所示 图4.14 风荷载示意图任意荷载作用下等高排架内力分析 例．?图4.20所示排架A柱和B柱的形状和尺寸都相同，Hu=3.3m，H=11m，求排架内力。 解：上柱截面惯性矩：Iu=1/12×400×4003=2.13×109（mm） 下柱截面惯性矩：Il=1/12×400×6003-1/12×300×3503-4×1/36×150×253（2.6×105）-2×1/2×300×25×[175+25/3]2 =5.85×109（mm） （移轴定理） =0.36 =0.3  图4.21 柱顶支反力示意图 （1）在柱顶分别加一不动铰支座（图4.21和图4.22） 由n=0.36，λ=0.3，查P184图3附表得C3=1.3，支反力 =-103/11×1.3=-12.17 KN（ ） =35.9/11×1.3=4.24 KN（ ） R=RA+RB=-7.93 KN（ ） （2）将求出支反力R反作用在排架柱顶端，求出各柱的柱顶剪力： 因为两柱的截面尺寸相等，故剪力分配系数ηi==1/2，有 VA=VB=1/2×R=1/2×7.93=3.97 KN（ ） （3）将两种情况下的力进行叠加，见图4.22。 图4.22 柱顶支反力 （4）画出这两根柱的弯矩图、剪力图（图4.22）。 图4.23 例题排架内力图(M图单位：KN·m，Q图单位：KN) 补充例题： 如图所示的排架，已知：IuA＝Iuc＝2.13×109mm4，IlA＝IlC＝IlB＝9.23×109mm4，IuB＝4.17×109mm4；上柱高均为Hu＝3.10m，柱总高均为H＝12.20m；作用在此排架的荷载有：Fw＝2.5kN，ql＝2.05 kN/m，q2＝1.28kN/m。试用剪力分配法计算排架内力。 图1 计算实例附图 解： (1)计算剪力分配系数 λ＝Hu/H＝3.10/12.20＝0.254 A、C柱：n＝IuA(Iuc) / IlA (I1c)=2.13／9.23＝0.231 B柱：n＝4.17／9.23＝0.452 由本书P183附录——附图1查得 即C0＝3/(1+λ3 (1/n-1)) 故有： C0A= C0C= ＝＝2.85 C0B = ＝＝2.94 ΔuA＝Δuc＝=×1/（9.23×109×2.85）=0.038×10-9 ΔuB＝=×1/（9.23×109×2.94）=0.037×10-9 剪力分配系数： = =0.33 ηB=1-0.33×2=0.34 (2)计算各柱顶剪力 ①在ql作用下，由P186附图8中查得C值，求A支座反力： ＝2.05×12.20×0.361＝9.029 KN ( ) ②在q2作用下，由P186附图8中查得C值，求C支座反力： ＝1.28kN／m×12.20m×0.361＝5.637 kN ( ) ③求各柱柱顶剪力，见图2。 =0.33×(9.029+2.5+5.637)-9.029=-3.364 kN ( ) =0.34(9.029+2.5+5.637)=5.836 kN( ) =0.33×(9.029+2.5+5.637)- 5.637 =0.028 kN ( ) 图2 计算实例计算图  图3 计算实例弯矩图(单位：kN·m) 排架柱裂缝宽度的验算公式及符号： Nk、Mk——按荷载效应的标准组合计算的轴向力值、弯矩值。 ηs——使用阶段的轴向压力偏心距增大系数，当l0/h≤14时，取ηs＝1.0； e/——轴向拉力作用点至受压区或受拉较小边纵向钢筋合力点的距离； e——轴向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离； γf/——受压翼缘截面面积与腹板有