深水喷射法下表层导管技术.pptVIP

如果在流花4-1油田采用喷射法下套管，30″井眼的管柱组合为：26〞钻头+马达+17-1/4〞扶正器+MWD+扶正器+8〞钻铤+送入工具+5〞加重钻杆。流花4-1油田喷射法下套管钻压与管柱载荷关系图如图所示： 流花4-1油田应用： 喷射法下套管时钻压与管柱载荷关系图 根据流花4-1油田海底土力学特性，推荐喷射法下套管钻井参数如下。 喷射法下表层套管钻井参数研究实际应用： 入泥深度 钻压(kN) 泵压(MPa) 排量(GPM) From(m) To(m) 0 14 　60 2.0　 300　 14 16 　75 2.0　 300　 16 22 　150 3.2　 450　 22 48 　220 7.0　 750　 48 57 　250 9.5　 800　 57 64 　300 10.0　 820　 64 71 　350 11.5　 850　 流花4-1油田喷射法下套管钻井参数设计 在流花11-1油田应用： 流花11-1油田喷射法下套管钻井参数设计 入泥深度 钻压(kN) 泵压(MPa) 排量(GPM) From(m) To(m) 0 11.1 　50 　1.8 　250 11.1 15.0 　80 　2.1 　300 15.04 36.0 　160 　3.5 　480 36.0 49.0 　220 　7.0 　750 49.0 54.8 　250 　9.5 　800 54.8 60.0 　280 　10.0 　820 60.0 75.0 　350 　11.5 　850 现场应用效果： 南海荔湾地区深水表层套管入泥深度计算 井名 水深 (m) 作业时间 (h) 等候时间 (h) 实际入泥深度(m) 理论计算入泥深度(m) 误差 （%） 备注 LW3-1-1 1480.00 4.00 5.0 82.20 80 2.7 数据井 LW3-1-2 1345.00 2.25 1.5 67.20 65 3.3 应用井 LW3-1-3 1454.63 5.25 2.0 68.78 66 4.0 应用井 LW3-1-4 1332.58 3.00 3.0 67.89 65 4.2 应用井 LW9-1-1 1670.00 6.50 3.5 68.72 68 1.1 数据井 LW9-1-2 1647.00 2.25 4.5 69.50 68 2.2 应用井 LW4-1-1 1630.20 3.00 3.25 68.79 68 1.2 应用井 LW34-2-1 1114.67 3.00 1.00 68.53 66 3.7 应用井 LW3-3-1 1551.0 3.5 3.0 68.00 66 3.0 应用井 现场应用证明 三、 技术创新 根据系列相似模拟试验，开展了深水钻井表层套管施工过程模拟试验，探索了喷射法表层套管施工工艺的基本规律，研究了影响表层套管施工的主要因素，建立了深水表层套管喷射下入施工工艺参数（不同套管尺寸、钻压、排量、钻头伸出量）对表层套管下入速度和稳定性的影响关系。技术创新点如下： 研究建立了钻头伸出量与钻进速度之间关系模型 研究建立了钻头伸出量与喷射形成的井眼尺寸之间关系模型 研究建立了钻头水射流速度与井眼尺寸之间关系模型 四、试验装备 巴西里约大学实验室（1000米水深） 中国石油大学（北京）已建成了深水模拟试验装置，能够为我国深水科学研究提供试验条件和技术服务。 中国石油大学实验室（5000米水深） 结束！ 谢谢！ * 土体的孔隙压力场 A区紧靠表层套管，受到挤压力最大，瞬时形成极高的超孔隙压力使土体产生许多水平或竖向裂缝，同时土骨架受到激烈的挤压，土体结构完全破坏。 随着静止时间增长，土体发生固结，超孔隙压力逐渐消散，此区土体抗剪强度逐渐恢复，达到甚至超过其原始强度。对于软粘土，经上述固结后将与表层套管牢固地粘结在一起。 B区在A区的外面，受喷射和套管挤压的影响严重，土体发生较大的位移和塑性变形及较高的超孔隙压力，此区的范围较大，是主要的分析对象。 A区 B区 C区 D区 土体的孔隙压力场 B区与A区的交界处形成一强度软弱面，此软弱面往往是土破坏时的剪切滑动面，其面积大于管身的侧面积，所以套管的极限摩阻力取决于B区逐渐增长着的抗剪强度。 B区的外侧是弹性压缩区C区，它受到喷射及套管挤压一定程度的影响，但土体的压缩变形是弹性的，超孔隙压力较小直至忽略不计。 D区为非扰动区，属现场原状土。 A区 B区 C区 D区 土体的孔隙压力场 2. 旋转与滑动条件下数值模拟分析结果总结 套管桩效应： 位移的变化规律： 应力的传播： 1 2 3 随着钻进深度的增加，喷射钻