转换层附件(最终版).docVIP

附件四、模板工程计算 一、已知条件 转换层楼板为有梁楼板，板厚250，梁截面尺寸为0.8m×2.8m、0.7m×2.6m、0.6×2.3m三种，层高为4.6m，梁下端高为1.8m—2.3m，横杆步距L=1m。立杆间距为a=0.5m，立杆接头形式为对接，取楼板中荷载最大的部位进行计算，有效计算面积取梁下为0.5m×0.5m（板下为1m×1m）， 梁板模板支架参与计算的荷载项及其取值： 钢筋砼自重：26 KN/m3 , 模板及其支架自重：0.85 KN/m3,施工荷载：1 KN/m2，振捣砼荷载：2 KN/m2； 梁板模板支架荷载分项系数取值： 钢筋自重；1.2 砼自重：1.2 模板及其支架自重:1.2 施工荷载：1.4 振捣砼荷载：1.4 荷载折减系数取值： 模板及其支架自重:0.9 一）、梁下支模架计算： 1、则梁下单根钢管立杆所承受的荷载为： 钢筋砼自重：1.2×(26KN/m3×0.5m×0.5m×2.8m)=21.84KN 模板及支架自重：1.2×0.9×(0.85KN/m3×0.5m×0.5m×2.8m)=0.925KN 施工人员及设备荷载自重：1.4×(1KN/m2×0.5m×0.5m)=0.504KN 振捣砼时产生的荷载：1.4×(2.0KN/m2×0.5m×0.5m)=1.008KN 则荷载总重：N=21.84+0.925+0.504+1.008=24.277KN 钢管立柱允许荷载值（φ48×3.5钢管，对接）[N]=27.2KN 每根立柱所承受的实际荷载：N=24.277KN＜[N] 2、梁下钢管立柱稳定性验算： 杆件的稳定系数φ根据立杆的长细比λ=0.77×100/1.58 =48.7 由表查得φ=0.857,其中N=24277N,A=489mm2,f=205N/mm2,则有： δ=N/φA≤f =24277/0.857×489=57.9N/mm2＜205 N/mm2 所以梁下支模架体系能满足安全施工的要求。 二）、板下支模架计算： 1、则板下单根钢管立杆所承受的荷载为： 钢筋砼自重：1.2×(26KN/m3×1.0m×1.0m×0.3m)=9.36KN 模板及支架自重：1.2×0.9×(0.85KN/m3×1.0m×1.0m×0.3m)=0.275KN 施工人员及设备荷载自重：1.4×(1KN/M2×1.0m×1.0m)=1.4KN 振捣砼时产生的荷载：1.4×(2.0KN/m2×1.0m×1.0m)=2.8KN 则荷载总重：N=9.36+0.275+1.4+2.8=13.835KN 钢管立柱允许荷载值（φ48×3.5钢管，对接）[N]=27.2KN 每根立柱所承受的实际荷载：N=13.835KN＜[N] 2、板下钢管立柱稳定性验算： 杆件的稳定系数φ根据立杆的长细比λ=0.77×100/1.58 =48.7 由表查得φ=0.857,其中N=13835N,A=489mm2,f=205N/mm2,则有： δ=N/φA≤f =13835/0.857×489=33N/mm2＜205 N/mm2 所以板下支模架体系能满足安全施工的要求。 三）、梁侧模拉杆验算 二次混凝土浇筑时的最大高度为1.8m,故取1.8m高为研究对像，拉杆间距为500×500mm。 模板侧压力为：F1=0.22rct0β1β2v1/2 取rc=25 KN/M3 t0=4h β1=1.2 β2=1.15 则 F1=0.22rct0β1β2v1/2=0.22×25×4×1.2×1.15× 19.2 =133.1 KN/M2 F2=H×rc=1.8×25=45 KN/M2 取F= F2=45 KN/M2 拉杆所受的拉力为：P=F×A=45×0.5×0.5=11250 N 查表选用螺杆为M14=17800N﹥P=11250 N （满足要求）。 四、梁底模验算 采用普通钢管脚手架为支撑，模板采用18mm厚的胶合板。木楞60mm×80mm为背楞。取最大的转换梁800mm×2800mm为例进行计算，梁底下垫木楞5根，间距200。混凝土分两次浇筑，第一次浇筑高度为1.8米。 模板的计算： 荷载的计算（沿梁长度方向取1米） 模板及支架的自重：0.85KN/m3×1×1.8×1.2=1.84 KN/m 梁钢筋混凝土自重：26×1×1.8×1.2=56.16 KN/m 施工活荷载：2KN/m2×1×1.4=2.8KN/m 混凝土浇筑活荷载：4KN/m2×1×1.4=5.6KN/m 承载力的验算：a+b+c+d=65.76 KN/m 饶度的验算：a+b=57.36 KN/m 查表： 最大弯距发生在B支座Km=-0.107 最大剪力发生在B左Vm=-0.607 最大饶度发生在AB中Wm=0