烟气湿法脱硫装置吸收塔抗震计算与研究.pdfVIP

f安 境 室全夔 一 一 — — ～ —— 生篁!鲞篁塑 板厚度及地脚螺栓的规格和数量，由于地震载荷 (即近震、远震)和场地土类别相关的物理量 ，见 的计算较复杂，本文将作详细介绍。 表 2。 表2 各类场地土的特征周期( )值 2 吸收塔抗震计算模型及理论 2-1FGD吸收塔抗震计算模型确定 地震载荷是一种动载荷 ，使塔产生加速度并 引起较大的惯性力 ，塔因此便发生振动。在振动 过程中，塔的位移和内力不仅与 自身的几何尺寸 有关，而且与塔的自身动力特性(即自振周期、振 型，载荷的变化规律)相关。FGD吸收塔的抗震受 2．3 吸收塔振型确定 力模型可视为一端 自由一端固定的悬臂梁 ，做平 振型就是塔的各质点在振动瞬间的位移 ，将 面弯曲振动。 塔的各质点位移连接起来即形成一定形状的振型 2．2 地震反应谱理论介绍 曲线。参考JB／T4710—2oo5(钢制塔式容器》，FGD 我国地震烈度分为 l2度，GB50011-2001《建 吸收塔仅需计算一阶(基本)振型即可。 筑抗震设计规范》规定，设防烈度在6度及6度 2．4 FGD吸收塔的阻尼调整系数的确定 以上的地区，应进行抗震设计。我国设防烈度分 式 (1)中的 ￡应根据实测值确定 。按 为 6、7、8、9度 4个等级。 JBT／4710—2005，无实测数据时，化工塔式容器的一 反应谱理论是现阶段抗震计算的最基本理 阶振 型阻尼 比可取 喜=0．01～0．03。按标准 论，GB50011-2001的设计反应谱——地震影响系 NBT／47003．2—2009(固体料仓》中规定 ，无实测数 数曲线如图1所示。 据时，固体料仓的一阶振型阻尼比可取毒=0．03。 按 GB50011-2001，除有专门规定外 ，建筑结构的 一 阶振型阻尼比应取 毒：0．05。 对钢结构的FGD吸收塔，从结构、安全、合 理、经济的角度综合考虑，取一阶振型阻尼比 = 0．03，由此计算出FGD吸收塔的阻尼调整系数 r／2=1．18。 1 3 吸收塔 自振周期与水平地震影响系数的确定 图 1 地震影响系数 曲线 按地震反应谱理论 ，计算塔器地震载荷必须 图中 一为水平地震影响系数最大值 ； 为 先求出它的自振周期。由于吸收塔本体(固体)与 各类场地土的特征周期 ；叼为阻尼调整系数 ，按 浆液(液体)的基本 自振周期的计算方法不同，因 式(1)计算。 此，对吸收塔本体和本体与浆液耦合应分别计算 r／ 0．O5一￡ 其 自振周期。 z=—0—— —0—6——+——1—7s一~ ． ． i 3_1吸收塔本体部分的基本 自振周期的计算