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细晶粒结构钢 正火细晶粒结构钢 热机械轧制细晶粒结构钢 调制细晶粒结构钢 标准号 EN10025-3 EN10025-4 EN10025-6 典型材料 S275N（不低于-20℃的冲击功数值） S355NL（不低于-50℃的冲击功数值） S275M（不低于-20℃的冲击功数值） S355ML（不低于-50℃的冲击功数值） S460Q S460QL（不低于-40℃的冲击功数值） S460QL1（不低于-60℃的冲击功数值） 材料特点 正火轧制是一种在一定温度范围内进行最终变形的轧制犯法，他能使材料达到与正火处理后相同ingd转台，从而使材料在随后进行的附加证或处理后也能保证其机械性能。供货状态缩写是N。 S275、S355非合金普通钢 S420、S460合金特种钢 热机械轧制是一种在一定温度范围内进行最终变形的轧制方法，这种方法所能达到的具有一定性能的材料是靠热处理无法达到的并且是不可重复得到的，供货状态缩写是M。 1.含碳量低 改善韧性 ，改善可焊性 2.加入Nb、Ti、V 细化晶粒 提高强度 3.控制轧制 组织结构 性能好 4.避免长夹渣物 冷变形好 搞韧性 较小的各项异性 淬火：将钢加热到奥氏体温度以上，快速冷却，使钢的强度和硬度提高的工艺 回火：在对铁素体产品淬火硬化处理或者在进行其他热处理之后所需要的综合性能而进行的加工过程。 EN10025-6包括了具有高屈服极限，处于调质状态或者析出强化状态的结构钢的一般供货条件，属于特殊优质合金。供货条件缩写Q。 强化方式 晶界强化 晶界强化 第二相弥散强化 晶界强化 焊接性能 1.冷裂纹倾向； 2.HAZ区脆化； 3.填充材料选择按照等强匹配原则。 1.不需要预热和焊后热处理 2.HAZ韧性下降 3.氢致延迟裂纹倾向 4.填充材料选择按照等强匹配原则。 1.冷裂纹 2.再热裂纹 3.HAZ区脆化 4. HAZ区软化 5.填充材料选择按照等强匹配原则。 析出强化 温度的降低，固溶体中第二相的溶解能力下降而析出细小物（质点或粒子），可使材料的强度明显提高，通过析出物阻碍位错在基体晶格中的移动来实现，这取决于析出物的大小、尺寸和数量。若单独使用这种强化方式，会降低材料的塑性和韧性。 固溶强化 通过在基体晶体晶格中嵌入或替代其它外来原子而获得的强化效果，置换固溶体中不同体积的原子间会产生一个恒定的弹性应力场，大大地影响了位错的移动，间隙固溶体具有同样的效果。按嵌入原子的数量和大小在材料强度和韧性增加的同时会减小冲击功。 晶界强化 晶体向多晶体转变时，晶界的出现或产生对材料性能的影响是很大的，多晶体的状态是稳定的单个晶粒的不规则分布，从结晶学的晶向来看，宏观上表现出了各向同性，更多的细晶粒结构就是这样。晶界可以有效地阻碍位错移动，在剪应力的作用下，晶粒内部应变增加，但在晶界处会降低变形速度或停止，只有当剪应力逐渐增加到滑过晶界时，位错才会形成，因为晶界是一个需要首先克服的高能量区。通常，相邻晶粒之间不会有滑移的可能，这意味着在细晶粒中，屈服强度和抗拉强度是成比例增加的。 热处理强化 正火工艺可以提高钢的强度，由于快速冷却时碳的扩散受阻，通过一种必要的测量可以发现碳的微观和宏观应力产生将导致屈服强度的提高，碳含量和冷却速度的不同，材料的冲击功可能减小或保持不变。 冷作硬化 对材料在再结晶温度以下通过塑性变形来提高强度，在塑性变形时形成位错，如增加晶界，从而增加了进一步变形所需的能力，这样就强化了材料。这种强化方式应限制使用，因为要考虑到这种强化效果不仅减少了韧性，而且在低拉力下会产生塑性变形。在生产中，通常用上述一种或两种或两种以上方法的组合来强化。 热强钢 碳钢系列 低合金钢系列 高合金钢系列 标准号 EN10028-2，EN10028-3 EN10028-2，EN10028-3 EN10028-2 典型材料 EN10028-2（锅炉用钢），P235GH，P265GH EN10028-3（锅炉用钢），P275NH， P355NH EN10216-2（无缝钢管），P195，P235，P265 EN10216-2（焊接钢管），P195，P235，P265 EN10028-2（锅炉用钢），10Mn6，15Mo3，13Cr Mo4-5 EN10028-3（锅炉用钢），P460NH EN10028-2（管材），17Mn4. 19Mn5，15Mn3 马氏体钢管材（10028－2） X10CrMoVNb9-1 无δ铁素体的奥氏体钢（EN10028-7） 材料特点 ℃），长时间手载荷作用时仍能够保持其力学性能。同时还具有一定的抗氧化能力。 根据热强钢产品或零部件在运行中的工况条件和制造的加工工艺，热强钢主要应具有以下要求: １)具有足够的热强性，包括高温持久强