重庆涪陵乌江特大桥合理状态确定研究生毕业论文开题报告(斜拉桥)PPT.ppt

四、考虑横桥向受力的斜拉桥索塔合理状态 塔柱横向倾斜的施工抗倾措施 1、被动杆措施：在塔柱施工到一定悬臂高度时，一般架设满堂支架或者钢管支撑，缓解塔柱的进一步倾斜。 2、主动杆措施：在塔柱施工到一定悬臂高度时，对于外倾段塔柱采用临时拉杆，内倾段塔柱采用横向钢管支撑，并用千斤顶施加一定的主动力。 基于影响矩阵和最小二乘法的零位移法 零位移法是通过调整主动杆千斤顶施加力使成桥状态结构在恒载作用下，塔杆交点横向位移为零，本文采用零位移法。在确定主动杆的内力时，主要以塔杆交点的横向位移为控制目标，并借助影响矩阵求得主动杆千斤顶施力大小。以保证最终的索塔成塔线形。 重庆涪陵乌江特大桥合理状态确定 结论与展望 考虑横桥向受力的斜拉桥索塔合理状态 高墩大跨非对称砼斜拉桥合理成桥状态的确定 绪论 - * - 一 二 乌江特大桥合理施工状态及无应力索长的确定 三 四 五 主要内容 182.4 181.7 181.7 178.9 52 105 320 105 48 104 100.8 104 95.9 乌江特大桥立面图（单位：m） 结构形式：半漂浮体系； 主梁：桥宽26.9m； 乌江特大桥简介 一、绪论 （1）斜拉索索长和索力的可调节性使得斜拉桥的设计和施工都具有复杂性。其中索力的确定既是重点又是难点。 （2）重庆涪陵乌江特大桥，属于高墩大跨非对称砼斜拉桥，其合理状态的确定有其特定性和具体性。 （3）按照常规方法确定其合理状态不容易得到满意结果，往往会得到索力跳跃性很大，索塔根部弯矩过大等结果。 （1）对重庆涪陵乌江特大桥的合理状态进行研究。提出一种切实可行的确定高墩大跨非对称砼斜拉桥合理状态的方法。 （2）研究计算斜拉索无应力索长的抛物线理论和悬连线理论，并用FORTAN语言编制程序，计算斜拉索的悬连线无应力长度。 （3）研究“考虑索塔横桥向受力情况”的斜拉桥合理状态，探讨索塔横桥向倾斜塔柱施工抗倾斜措施，提出确定索塔横桥向合理施工状态的方法。 问题提出 研究内容 一、绪论 二、高墩大跨非对称砼斜拉桥合理状态的确定 斜拉桥合理成桥状态综合评定准则 二、高墩大跨非对称砼斜拉桥合理状态的确定 最小弯曲能量法 最小弯曲能量法是以弯曲能量最小作为目标函数进行索力优化的。 二、高墩大跨非对称砼斜拉桥合理状态的确定 乌江特大桥索力初拟 索力对比图 P15 二、高墩大跨非对称砼斜拉桥合理状态的确定 乌江特大桥索力初拟 刚性支撑连续梁法求得的主梁弯矩较小而且很均匀，最大弯矩为6952kN?m，最小弯矩为-9100 kN?m；应力平衡法求得的主梁中跨弯矩较小，边跨弯矩和最小弯矩能量法接近，最大弯矩为24249kN?m，最小弯矩为-20740 kN?m，这是应为应力平衡法考虑了活载影响，为主梁弯矩提供了一定的弯矩储备；最小弯曲能量法求得的主梁弯矩和刚性承载连续梁法接近，但是弯曲能量法求得的主梁弯矩变化幅度稍大，最大弯矩为16708，最小弯矩为-17107 kN?m。 二、高墩大跨非对称砼斜拉桥合理状态的确定 乌江特大桥索力初拟 三种方法求得的主梁轴力相差不大，可以不做为索力优化的重要影响参数。 二、高墩大跨非对称砼斜拉桥合理状态的确定 乌江特大桥索力初拟 主梁截面上缘应力图 p17 主梁截面下缘应力图p17 二、高墩大跨非对称砼斜拉桥合理状态的确定 乌江特大桥索力初拟 刚性支撑连续梁法求得的索塔根部弯矩最大，为114988 kN?m，特别是对于非对称结构，索塔的弯矩很难得到保证；应力平衡发求得的索塔根部弯矩较小，为76253 kN?m，如果控制截面和控制参数选取得当，索塔弯矩可以得到进一步优化；最小弯曲能量法求得的根部弯矩最小，为8808 kN?m，且整个索塔的弯矩很均匀。 如何修正 修正刚性支承连续梁法 二、高墩大跨非对称砼斜拉桥合理状态的确定 传统刚性支撑连续梁法 修正刚性支撑连续梁法 索力跳跃性大 难同时兼顾主梁索塔弯矩 索力均匀 能同时兼顾主梁索塔弯矩 修正刚性支承连续梁法 二、高墩大跨非对称砼斜拉桥合理状态的确定 实际非对称斜拉桥基本结构 对于非对称结构，成桥索力的优化应先从中跨开始，首先