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穿越巨厚块石回填层压桩施工实践 （浙江省岩土基础公司，陈四明，胡宾荣，刘永革） 摘要：本文就削山填海造地建房，因地基基础未经处理产生不均匀沉降的原因进行了分析、并提出了引孔压桩的解决办法。 关键词：巨厚块石回填层 跟管钻进引孔 室内静压管桩 一 工程概况 舟山一船厂位于舟山市册子岛，选址于低矮山丘的坡脚及前缘，地势起伏较大，建筑场地经削山填海而成，回填物主要为开山碎石，回填层一般厚度5~10m，平均厚度约8m，最大厚度18m。厂房一般采用了预应力混凝土管桩基础，其设备基础及室内地坪均未经地基处理，建于厂区北面的三层钢结构办公楼也位于天然地基上，船厂建成于2007年，投产使用仅一年，未打桩的办公楼，设备基础，室内地坪均出现了明显的沉降，大者已达200mm以上。由于沉降仍在产生以及过大的差异沉降已经影响到正常生产。因而必须及时采取应对措施。 工 程 地 质 概 况 表 层 序 土层 名称 层底 标高 岩土 特征 土工指标 层 厚 承载力参数 预制桩 灌注桩 w IP IL e Es qpk qsik qpk qsik = 1 \* GB3 ①1 填土 -0.03~ -7.56 松散 5~ 10 = 1 \* GB3 ①2 灰色淤泥 -1.08~ -3.96 饱和 流塑 1.2~ 4.7 8 5 = 2 \* GB3 ②1 灰色 淤泥质粘土 -2.97~ -24.54 饱和 流塑 48.3 20.6 1.24 1.33 2.44 1.80~ 25.3 20 15 = 2 \* GB3 ②2 灰色 粉质粘土 -16.36~ -22.10 软塑 1.9~ 9.3 25 20 = 2 \* GB3 ②3 砾砂夹碎石 -2.79~ -26.58 松散 稍密 13.4 0.6~ 5.6 2500 70 1000 65 = 3 \* GB3 ③ 粘质粉土 -24.94~ -28.20 硬可塑 6.10~ 7.7 2000 60 800 50 = 5 \* GB3 ⑤ 碎石混粘性土 -3.77~ -38.8 可塑 25.7 15.0 0.36 0.72 6.36 0.40~ 16.4 2500 70 1000 65 = 6 \* GB3 ⑥ 强风化凝灰岩 -4.77~ -39.20 坚硬 0.2~ 5.9 8000 120 5000 100 = 7 \* GB3 ⑦ 中风化凝灰岩 未揭穿 坚硬 未揭穿 12000 1000 二 治理方案选择 1、沉降原因分析 根据地质资料结合现场踏勘综合分析，基础不均匀沉降的主要原因为，建筑场地为经大面积回填厚度5~10m的回填层形成，回填层初期实为其下卧软土层的附加荷载，该附加荷载已大大超过其下卧软土层的极限承载力，因而未经地基处理的地面短期并产生了显著的沉降。其下卧淤泥质土层本身具有天然含水量高、天然空隙比大、渗透系数小、抗剪强度低、地基变形大、不均匀变形大，且变形稳定历时时间较长的特点，在附加荷载的作用下，视软土层厚度的大小此一沉降往往持续数年甚至数十年之久，其最终沉降大的可达1000mm以上，在外荷载水平大大超过了其下卧软土层的极限承载力的情况下，该层的变形表现为一方面压缩固结沉降，此一固结沉降过程即是其抗剪强度增长的过程；另一方面由于其渗透系数小、流变性大，往往会伴随塑性流动，造成土体测向挤出，表现为地面显巨沉陷及流动区域的地下管线破坏。因而必须及时采取整治措施，防止损失扩大。 2、治理方案 软土地基的处理方案很多，由于回填已经完成以及厂房已建成投产，且场地位于海边，治理方案的考虑必须同时考虑以下几点： = 1 \* GB2 ⑴、能彻底解决不均匀沉降 = 2 \* GB2 ⑵、能控制最终沉降在合理范围 = 3 \* GB2 ⑶、对既有厂房及原有设备基础和上部结构构件以及设备不产生因影响 = 4 \* GB2 ⑷、治理方案能在室内净空制约下施工 = 5 \* GB2 ⑸、不对生产造成大的影响 综合上述考虑，必须采用桩式托换穿越回填层，将上部结构荷载传到软弱下卧层以下的深部地基，持力层为强风化凝灰岩层，常规的锚杆静压桩方案以及树根桩方案均因为回填层障碍不能实施，我单位决定采用回填层引孔后压入特制预应力混凝土管桩的治理方案。 由于是室内作业，桩的运输均为人工完成，需考虑桩自身重量不宜过大，便于人力施工，另一方面，巨厚回填层最高效的成孔方案为潜孔锤跟管钻进，而目前市场上比较通用的潜孔锤跟管钻进直径一般在178mm以下，178mm以上的厂家很少生产，说明市场需求很少。针对本工程我们特地订制了直径可达300mm的偏心跟管钻具，受管靴制约，只能容纳直径 方案实施步骤简介： = 1 \* GB3 ①、改装钻机使其适宜于在室内限定高度作业； 具体为将机架加工成长3m左右，钻杆加工成