东海大桥基础施工平台计算.docVIP

东海大桥基础施工平台计算 上部结构 平台结构为桥面采用10mm厚花纹钢板，下面交替铺设I22a型钢分配梁支撑于贝雷桁梁顶面并与之固定，贝雷桁梁下面设置桩顶分配梁与桩顶连接。 （一）面板 按承受KH-180履带吊机走行并定点起吊20t荷载检算。以PM452#墩为例。 覆盖层标高-8.0m，岩面标高-14.6m～-20.1m。 （一）、关于钢护筒 1.首节护筒长度=8+9+4+1=22m，护筒直径φ2.3m。取δ=16mm板厚。 2.首节护筒重量=3.14*2.3*0.016*22*7.85=19.9t 选用KH-180履带起重吊机，31m长臂杆 吊幅 起重量 履带全长 5.49m 6m 23.5t 履带有效长 4.66m 7m 18.55t 履带中距 3.54m 8m 15.35t 履带宽度 0.76m （二）、关于KH-180在平台上的作业 1.考虑KH-180在定位桩平台上全工况作业，包括行走，起吊，转弯。在平台主贝雷梁组之间增设1组短贝雷梁组，以此确保吊机作业时始终有2组以上贝雷梁共同受力。 贝雷梁组 [M]=224.6t.m [Q]=69.9t 以KH-180自重50t，吊重20t检算：（履带方向垂直于贝雷梁） 全重70t由一侧履带承受，二副梁不均匀受力为80%计算。 Mmax=1/4*70*0.8*6=84t.m （可） Qmax=70*0.8=56t （可） 注意和要求： （1） 吊机此站位有效作业半径按7m考虑，施工A排或C排桩时，吊距min=4.4+0.5+3.54/2=6.67m，若考虑导管架0.8m的定位偏差，可基本满足要求。 （2）贝雷桁片要有足够的横向联结。 （3）贝雷桁片顶设吊机专用跑板，跑板应跨三组主桁，并连续连接。 2. KH-180上钻孔平台 KH-180施工B排桩时，需移位至桩顶平台上，此时吊机需在定位桩顶平台范围内完成转向，履带方向顺贝雷梁，此时指定二边履带对称于一组贝雷梁站立，以使每侧履带受力通过跑板能传递到二组贝雷梁上。 吊机旋转中心移位至C排桩中心时，可施工B排桩： 贝雷梁偏载系数=1-1.77/4=0.57（取0.6） 按每侧履带最大受力70t检算贝雷梁：（此工况检算插打首节钢护筒） 考虑履带受压合力偏于旋转中心前侧1.2m， 则Mmax=70t*0.6*（18m-6.1m）/18m*6.1m=169.4t.m〈[M] 可 （三）、关于定位桩 1.贝雷桁梁支承在分配梁A上，分配梁采用2H582，通长设置，取一段跨度7.5m，按简支梁检算（考虑导管架偏差后贝雷桁处于最不利位置）。 如前所分析，考虑吊机全重70t作用在一侧履带上，斜向作业时，通过跑板至少分配到二组主桁上，考虑导管架偏差后，着力点最不利如上图示，二组主桁按偏载80%计。 吊机力产生跨中弯矩：M1=117t.m 分配梁自重产生弯矩：M2=1.76t.m （按250kg/m计） 贝雷梁自重产生弯矩：M3=22.7t.m （按贝雷梁组300kg/m计） ΣM=141.46t.m。 临时结构：[σ]取2000kg/cm2 [W]=M/[σ]=141.46*105/2000=7073cm3 分配梁A截面如上图 I=97880cm4×2++1.0×73×29.62+1/12×73×1.03 +1/12×77×1.03+1.0×77×29.62 =327196.5cm4 W=327196.5/30.1=10870cm3 2.分配梁B 考虑导管架偏位后，分配梁A置于B梁受力最不利位置如上图，取最大力70t计： （1） Mmax=60t.m （未考虑剪刀撑受力） [W]=60×105/2000=3000cm3 （未通过） （2）考虑剪刀撑受力：一般杆件选用2[22， 分配梁B弯矩M=35t.m [W]=35×105/2000=1750cm3 选用2[36，并局部加强。 I=11874.1×2+1/12×18×13×2+1×18×18.52×2 =360722cm4 W=360772.2/19=1898.5cm3 （安全度偏低）; 选用2[40并加强。 （四）、中-250钻机施工最外侧钻孔桩 荷载组成： 1.贝雷桁片以及工22a，花纹钢板（贝雷桁0.3t/m,长度按30m计）计16.8t。 2.钻机考虑偏心75%，计22.7t。 共计39.5t，取一