三沟式氧化沟污泥分布不均的改善论文.docVIP

　　三沟式氧化沟污泥分布不均的改善论文 .freel3/d。共设有两组氧化沟，每组氧化沟沟长为139 m，宽为65 m，水深为3.5 m，池容积为30530m 3，两侧边沟各设有5台双速曝气转刷，中间沟设有6台高速曝气转刷，根据溶解氧量控制转刷开启的数量，同时设有4台水下推进器，防止转刷开启数量过少时污泥发生沉积。工艺控制采用硝化—反硝化运行模式，8h为一个运行周期，每个运行周期分为8个阶段，各阶段运行情况见表1。 表1 硝化—反硝化运行模式项目运行时间(min)配水堰板的升降电机转速出水堰板的升降阶段范围设定值侧边沟1中间沟侧边沟2侧边沟1中间沟侧边沟2侧边沟1侧边沟2A60～15090↓↑↑低速高速* ↑↓B45～10575↑↓↑高速高速* ↑↓C6060↑↓↑ 高速* ↑↓D0～1515↑↑↓ 高速* ↓↓E60～15090↑↑↓ 高速*低速↓↑F45～10575↑↓↑ 高速*高速↓↑G6060↑↓↑ 高速* ↓↑H0～1515↓↑↑ 高速* ↓↓注：①↓表示堰板放下；↑表示堰板升起。②低速、高速分别意为电机在低速和高速状态下运转。③高速*表示电机在高速状态下运转，运转 的电机数量与中间沟溶解氧值有关。若运转电机少于3台，则启动搅拌器。A—D和E—H设置 的运行时间之和皆为4 h。 2 污泥分布试验 为了研究三沟式氧化沟中污泥浓度的变化情况，分别做了如下试验： ①一个周期内污泥浓度随时间的变化 利用便携式光电污泥浓度仪(测量精度为0.1 mg/L)对氧化沟正在运行的侧边沟(另一侧边沟正处于澄清状态)和中间沟混合液连续采样分析。由于三沟式氧化沟运行具有的对称性，只进行半个运行周期(14h)的取样分析即可。每隔10 min进行一次测量，采样点固定在液面下1m。试验结果见图1。 ②运行阶段对污泥分布的影响 2000年2月和4月，分别把反硝化阶段的时间改为75 min和120 min。稳定运行一个月后，测定各沟的污泥浓度，结果见表2。 表2 运行阶段对污泥分布的影响项目2000年3月(ta=75 min)2000年5月(ta=1 20 min)侧边沟Ⅰ中间沟侧边沟Ⅱ侧边沟 Ⅰ中间沟侧边沟ⅡMLSS(g/L)7.92.78.15.32.74.7Xm/Xs(实测)0.3410.330.5110.57Xm/Xs(计算)0.3310.330.5310.53 3 试验结果分析 ①侧边沟从反硝化阶段过渡到硝化阶段，污泥浓度有明显的增加。这说明曝气转刷低速运行时推动力不足，污泥不能完全混合，沟底部有一定积泥。 ②侧边沟反硝化阶段在污泥达到一定浓度后基本稳定。这说明由于沟底部存泥的调节作用，进水的稀释作用并不明显。 ③侧边沟和中间沟的污泥浓度相差较大，这是三沟式氧化沟配水不均匀所致。 设侧边沟反硝化阶段的污泥平均浓度为Xs，中间沟污泥的平均浓度为Xm，由于污泥产量和排泥量相对于沟间换泥量可忽略不计，则氧化沟运行稳定时，对于中间沟有如下关系： 进泥量＝出泥量  式中 Q——进水量 ta——反硝化阶段时间 tb——硝化阶段时间 tc——沉淀时间 由此可见，解决三沟式氧化沟污泥分布不均的根本办法是优化氧化沟的设计，增加侧边沟反硝化阶段的时间。 ④两侧边沟污泥浓度存在一定差别。这是由于中间沟向侧边沟通水时，水流中含有的较大能量推动侧边沟中的一侧混合液流动，而另一侧则基本静止，只有半边沟参与换水，因此造 成沉淀区部分区域的表面负荷过大，污泥不能得到充分沉淀，造成污泥流失，影响了出水水质。污泥流失又会导致两侧边沟污泥不均衡而使氧化沟的运行不稳定。侧边沟若换水不均匀，还会导致污泥分布不均匀，降低了处理能力。对于有三级处理的污水处理厂，还会加重三 级处理工艺的负担。 因中间沟水流为环形，对两侧边沟的水流推动方向不同。在侧边沟弯道方向因受弯道阻力，影响较小；而对另一侧边沟则为出水堰方向，影响较大，出水悬浮物高于前者。两者污泥浓 度相差程度与中间沟内的污泥浓度、流速和污泥形态有关。 有两个办法可以解决这个问题：一是取消循环池的设计，这样三沟式氧化沟工艺就转变为UNITANK工艺；二是在氧化沟之间的底部连通口安装导流栅板。导流栅板是一组平行且与水流方向有一定夹角的不锈钢板。当混合液通过导流栅板时，受到栅板的作用而改变了水流方向，从而大大减轻了对侧边沟混合液的推动作用，进一步提高了出水效果。导流栅板有固定式和活动式两种，可酌情选用。其中固定式如图2所示。 4 结论 ①三沟式氧化沟的三沟污泥浓度相差较大是由三沟式氧化沟的运行模式和各运行阶段的时间分配造成的，增加反硝化阶段的时间可以大大降低污泥浓度的差异。 ②侧边沟污泥浓度的差别产生于中间沟来水所携带的能量，易造成出水的不稳定和