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黄 宇等：墙壁模板系统的破坏成因分析 121 墙壁模板系统的破坏成 因分析 黄 宇 ， 卜德鹏 (1。齐翔建工集团。 黑龙江 齐齐哈尔 161005； 2．黑龙江省城市规划勘测设计研究院， 哈尔滨 150001) 【摘 要】 通过分析混凝土在接近初凝时，由于浇筑与振捣发生二次液化 ，混凝土对模板系统产生的破坏现 象，总结二次液化对模板系统所造成破坏原因，供类似工程施工参考。 【关键词】 混凝土 ；二次液化；模板 【中图分类号】 TU528．7 【文献标识码】 B 【文章编号】 1001—6864(2010)07—0121—0l 混凝土在浇筑过程中，由于采用分层浇筑或间隙式浇 设计重新审核，并对…3’形扣件进行筛选，凡两个 “3”形扣件 筑时，为了保证混凝土上层与下层或相邻两段之问的结合， 相扣不能紧密时即不采用。为稳妥起见，混凝土在浇筑到 通常会采用振捣的方式将先浇筑混凝土二次液化 ，确保混 挡土墙 1／3高度时便停下来，等待混凝土接近初凝时再继续 凝土之间成为一个整体，不产生施工冷缝。由混凝士初凝 浇筑 ，目的是让下层混凝土具有一定的承载能力 ，减少对模 后产生的 “二次液化”会对模板系统的造成破坏，形成混凝 板与支撑系统的侧压力。经6h后 ，上层混凝土继续浇筑，但 土质量缺陷或结构支撑系统质量事故。 在上层混凝土将近浇筑完成时，混凝土墙底部又发生 “3”形 1 工程概 况 扣件断裂混凝土胀模的现象，共有三个螺栓上的六个…3’形 齐市某大型企业的烟道工程于 2008年 4月初进行施 扣件断裂 ，同时，混凝土内担5钢筋也发生了弯曲变形。 工，白天平均气温在 8℃。烟道工程为地下砖一混凝土结 2．2 模板系统破坏原因分析 构 ，基本构造为：深度地下 5～6m，略有坡度 ，全长 150m，并 (1) 模 内混凝土发生二次液化导致破坏。在试验室 有变径 ，由内径3．3m宽、3．5m高至内径4．5m宽、5．0m高。 测试混凝土的初凝时间为6h，而在现场施工环境气温较低， 其结构形式为外部 “凹”形混凝土档土墙，中间是红砖隔热 仅有8℃，混凝土入模温度也仅有 15 ，实体混凝土的凝结 层，内层是耐火砖。混凝土挡土墙上 窄下宽 ，上部厚 时间相应延长，并未达到初凝状态，而此时混凝土受振捣外 300mm，下部厚450mm，混凝土墙高5．0m。模板系统采用工 力作用 ，发生了二次液化现象，增加了底部侧模板的压力。 程胶合板配6X8@300mm樟松木方，外背脚手钢管，螺栓系 (2) 大流态混凝土人模冲力导致破坏。侧墙混凝土 统采用+12加工双螺纹对拉螺栓。考虑在使用商品混凝土 施工采用泵车进行浇筑 ，泵车浇筑胶管长 5m，第一节泵管长 浇筑一次成型的情况下，螺栓的螺母容易发生破坏，因此在 10m，两节管相加为 15m高。若不考虑泵送混凝土的出泵初 螺栓拉结过程中全部使用双螺母及双 “3”形扣件。模板支 始速度，按照重力加速度计算，15m高正是混凝土在 自由落 撑的设计参考了施工手册及相关 的规程 ，采用 +12对拉@ 体状态下2s内的位移，2s内泵管里的混凝土冲击力参考数 600mm分布，参考以往施工的成功做法 ，可以满足混凝土入 值是管内混凝土头部重量的110倍 。而再叠加上混凝土出 模时的最不利荷载组合的情况要求。 泵的初始速度，该冲击力将导致模内先期浇筑的混凝土发 2 模板系统破坏及原因分析 生二次液化，从而将大部分冲力传至模内混凝土的下部，使 2．1 模板系统的破坏 下部模板…3’形扣件不能承受额外的荷载而破坏。此外，钢 侧墙混凝土施工采