2.01一维不稳定驱替 姜汉桥 油藏工程.pptxVIP

第二章 非混相驱替及注水开发指标概算;混相驱： 为了提高洗油效率,使驱替介质和被驱替介质之间互相溶解，使界面消失，达到消除表面张力和毛细管力的驱油方法。;开发指标及相关概念;采油速度 年产油量占地质储量的百分数 如大庆长垣N=40×108t，年产油量 =5500×104t，则采油速度v=1.375%。 采油速度与国民经济发展需要有关，宏观上，国家总体上平均v=1.5%，各油田可能不同 剩余储量的采油速度 注采比 注入水的地下体积与采出流体的地下体积之比 分为：瞬时（阶段）注采比和累积注采比;采出程度 累积采油量占地质储量的百分比，油田报废时的采出程度(或最大采出程度)为采收率 可采储量的采出程度 含水率 日产水量与日产液量之比 含水上升率 月(年)含水上升率=月(年)末含水率-月(年)初含水率 每采出1%地质储量(单位采出程度)时的含水率上升值;注水利用率 注入水存留于地下的百分数;计算注水开发指标的方法;第二章 非混相驱替及注水开发指标概算;假设条件：;内 容 提 要 分流量方程 恒速注水开发指标计算 恒压注水开发指标计算 前缘推进方程的恒速解与恒压解的关系 具有可流动初始饱和度下的水驱动态 前缘推进方程解的局限性;;;两式相减：;分析：什么因素影响含水率的大小？;1）水油流度;3) 重力作用与地层倾角; 任丘油田奥陶系马家沟组油藏1981年前由于注水井均布在油藏的顶部，注入水向低部位突进，使油井提前见水和含水上升加快。 1981年初调整了注水系统，在边部补充注水井，使其注水量达到总注水量的60％以上；同时控制顶部注水量为总注水量的40％以下。采取该做法后，油藏的含水月上升速度由原来的0.8％降至0.1％，产量月递减由4.4％降至1.7％。 龙虎庄油田奥陶系油藏采用类似的注水方式，也取得了较好的效果。;例题：根据考虑毛管力、重力时分流量方程的表达式，分析控制油井含水上升的方法。;分流量方程的简化形式：; 在取得了油水相对渗透率资料和油水粘度比以后，即可以计算出分流量曲线：;分流量方程的应用：;或;3) 确定见水后任意出口端饱和度下的含水率，采出程度。;4)确定前缘饱和度面移动速度;内 容 提 要 分流量方程 恒速注水开发指标计算 恒压注水开发指标计算 前缘推进方程的恒速解与恒压解的关系 具有可流动初始饱和度下的水驱动态 前缘推进方程解的局限性;;;1 见水前动态;关键是求解油水两相区的平均含水饱和度;注采区域内平均含水饱和度（整个地层）;31;2、见水后动态;33;对应任意出口端饱和度的时间：;例：某一直线水平油藏的油水相对渗透率表如下，已知油水粘度比等于2，计算见水前后的油藏生产动态。;分流量曲线计算表;确定见水时前沿饱和度、油水两相区的平均含水饱和度;见水后，出口端饱和度不断上升，可以适当减小步长，增加计算点。;内 容 提 要 分流量方程 恒速注水开发指标计算 恒压差注水开发指标计算 前缘推进方程的恒速解与恒压解的关系 具有可流动初始饱和度下的水驱动态 前缘推进方程解的局限性;求注水动态;分三步求解动态：;初始时刻的产量;总相对流度;同一时刻，各点qt相同，积分上式：;如该式可积;求平均视粘度的方法 方法1：对于见水前，地层由油水两相区和未水淹范围组成;∴;数值积分;方法2：将从注入端到前缘的距离内的有效粘度进行平均，得到见水前油水两相区的平均视粘度。; 如何计算油水前缘在任意位置时的产量、累积产量、采出程度以及时间等参数？; 相邻的两个间隔内的产量是不断变化的，间隔较小时采用近似的求解方法。;也可以采用教材上的求法：;见水后动态;在出口端利用B－L方程：;计算出口端任意饱和度下的动态; 某一线形油藏宽91.44 m，厚6.1m，长304.6m。油藏水平，孔隙度0.15，渗透率200×10－3μm2，原始含水饱和度0.363，残余油饱和度0.205，原油地下粘度2.0mPa·s，地层水粘度1.0mPa·s。油藏分别在两端进行注水和采油，生产压差3.448 MPa，计算注水开发动态。相对渗透率曲线及相关参数采用如下方法计算：a1=1.0; a2=0.78; m=2.56; n=3.72; ;求相关参数;计算基本曲线：; 计算此积分的同时，也得到了见水后不同出口端饱和度下平均视粘度的积分值。;; 顺序计算油水前沿到达各等份位置的时间。 ; 将Swf ~ 1－Sor按0.003的间隔划分，并计算不同的出口端含水饱和度下地层的视粘度; 计算不同的出口端含水饱和度下的产液量、产油量、产水量、含水率、累产油量、累注水量、累产水量; 计算不同的出口端含水饱和度所对应的开发时间;63;64;65;66;