杨永红-玉环电厂百万千瓦发电机故障及缺陷资料.pptVIP

#3机组在运行中跳闸，原因为发电机A1相出线套管短路接地，接地位置在套管中部安装法兰盘处。 该套管为氢气直接冷却，由一根氢侧带有连接法兰的空心铜管和空侧圆柱形连接法兰组成。 预控措施： 出线软连接应有足够的尺寸盈余，防止套管中部密封受力损坏。 套管电气预防性试验、气密性试验，做好劣化特性曲线分析。 采取措施： a.在主引线和引线夹板硅橡胶固定圈之间，填入环氧胶粘剂浸渍带。 b.用涤纶毡浸环氧粘接剂，分别绕包在软连接根部。 进一步优化措施： #1、4号发电机铜片断裂的情况不同，并非因为振动大造成的，振动只是诱发因素之一。铜片厚度为1mm， “Ω”形状，热胀冷缩的作用，承受一个向下的力，铜质材料韧度低，铜片在薄弱位置断裂。 2.3 发电机定子端部线圈弧形压板连接螺杆松动 发电机定子线圈端部结构如图。定子端部线圈固定采用西门子公司成熟的刚-柔固定结构。 线棒弧形压板连接螺栓有多处松动、凸出，不锈钢螺母松动。 1、4号发电机存在同样的问题。 处理措施： 螺纹涂53841WC型环氧树脂胶，作好标记。 2.4 发电机定子线棒接头连接螺栓部分松动 上、下层线棒用非磁性螺栓压紧，为防止压力减小或接触压力过大造成塑性变形，在夹紧螺栓上布置有Belleville垫圈，以保持压力均匀、恒定。 危害：造成上、下层线棒接触不良，接触电阻增大，三相电流不平衡，线棒接头过热、烧融。 处理措施：螺杆打力矩（前螺杆力矩40NM，后螺杆力矩20NM）。然后进行发电机端部电压降试验。合格后，在螺母沿夹板空隙处填满环氧泥，作好标记线。 电压降测试方法：在同相线圈首尾段施加4V、750A左右的直流电流，然后用万用表测量上、下层线棒接合面处的电压降。判断标准：同类型位置测量值不允许存在超过平均值100％偏差；任一线棒接头压降值不大于0.25mV，任一相接头压降不大于0.5mV。 * 华能玉环电厂 杨永红 2010年11月 温州 百万千瓦发电机故障及缺陷的分析与处理 内 容 提 要 一、前言 二、故障及缺陷情况 三、总结 1、前言 由上海轮发电机厂引进德国西门子技术生产，第一台机组于2006年11月28日投产发电。 发电机型号：THDF 125/67；额定电压：27KV；额定电流：22581A；冷却方式：水氢氢 。 该型发电机在玉环电厂投产后状态稳定，运行良好，保持了良好运行业绩。 运行期间发生了故障及重要缺陷。 定子绕组端部模态试验不合格。 2、故障及缺陷情况 2.1 发电机出线套管短路接地故障 1.氢侧连接法兰 2.冷却气体入口 3.冷却气体出口 4.绝缘体 5.安装法兰 6.空侧连接法兰 故障原因：套管制造时有杂质夹杂在绝缘层内，引起局部磁场分布破坏而发热直至短路击穿。多次发生空侧端部漏氢。 处理措施：对套管结构进行改造，加强套管中部固定法兰盘处的密封，将密封由一层增加为两层，对套管空侧端部密封结构进行改造。 2.1 #3发电机A1相出线套管短路接地故障 主引出线结构 缺陷情况：#4发电机主引线C2相一条软连接有4张铜片根部断裂。#1发电机A1、B2两相主引出线软连接中部各有一裂纹。 在多个发电厂出现类似情况。 原因分析：主引线在运行中振动引起的，并在现场对主引线在固定前后的振动情况进行了测量。 4号机组（2009.10） 1号机组（2010.10） 2.2 #4发电机主引出线软连接铜片断裂 软连接板加固 主引出线固定 进一步优化措施： 填充环氧泥后，螺栓再无法进行力矩检查，在更换线棒或检修需要时，要先把环氧泥清除，存在损坏线棒、发电机内部遗留异物和粉尘的风险。 计划使用反锁螺帽。 2.5 发电机定子端部大锥环支架的导向杆行程不足 图9 励端支架及定位键布置图 端部结构：发电机端部绕组被固定在大锥环上，大锥环由长、短支架及定位键支撑。定子端部径向采用具有自锁弹性自调整支紧结构，轴向用定位件支撑加以轴向定位。当温度发生变化时，定子铁芯（铁）和线圈（铜）膨胀不同时，绕组端部可沿轴向自由伸缩。 支架：由底座、导向螺杆、支撑螺钉和弹簧组成，导向螺杆用于调节支撑螺钉的伸缩长度。按照设计，导向杆内的弹簧保持压力的收缩范围为0—33mm，导向杆的导向范围为0—16mm。 发现问题：支架导向杆低于螺母表面，无法满足大锥环移动时的行程调节。 励端支架及定位键布置图 汽端支架及定位键布置图 处理方案： 测量导向杆端部缩入螺帽的尺寸，对导向杆端部缩进螺帽大于10mm的进行调整。 短支架斜键导向杆伸出螺母基准面理论值约3mm，长支架圆柱螺钉与锥环无间隙。 2.6 发电机定子绕组端部模态试验不合格 发电机定子绕组端部模态测试结果： 汽端的实测椭圆型振