汽车吊顶板作业加固计算方法.pptxVIP

汽车吊在地库顶板上作业计算;汽车吊顶板作业加固计算方法;第一部分：汽车吊支腿反力确定 第二部分：汽车吊工作状态下混凝土板承载力验算 第三部分：地下室临时支撑设计;1、汽车吊公司提供;2、自行计算最大支腿反力;2.3实例计算：250t汽车吊，主要技术参数见下;注明：两种情况 普通情况指—吊车工作半径≤2.0Rp且汽车吊额定起重量≤300t； 极限状态吊装指—吊车工作半径增大到使较小支腿压力达到0 时状态。;2.4计算：吊重和主吊钩质量共计400kn，吊装工作半径R = 8m≤2.0Rp，无附加配重侧后方工作状态吊装。 【求】：1）计算吊装侧后方支腿反力N1 的标准值；2）极限状态吊装支腿反力 N1 的标准值。;(c)吊钩和主吊钩重力Ga产生的力矩M= R×Ga对N1 反力计算： 1、第一步先求弯矩M=R×Ga=8*400=3200KN.m 2、第二步分解弯矩Mx=3200 ×3.6 /5.68 =2028 kN.m My= 3200×4.4 /5.68 =2479 kN.m 3、第三步弯矩分配： 求弯矩分配系数μ，与杆件的转动刚度i=EI/L有关。 y方向：L1=5.2m L2=3.6m μy 1-2 =i2/(i1+i2)=L1/(L1+L2)=5.2/8.8 My 1-2= My× μy 1-2 =2479*5.2/8.8 Ny13= My 1-2/8.8=166KN Ny23= -166KN μy 3-4 =i1/(i1+i2)=L2/(L1+L2)=3.6/8.8 My 3-4= My× μy 3-4 =2479*3.6/8.8 Ny33= My 3-4/8.8=115KN Ny43=-115KN;吊装侧后方支腿反力N1 的标准值由以上计算结构组合而成： N1 = N11+ N12+ Nx13 + Ny13 = 561 kN N2 = N21+ N22+ Nx23 + Ny23 = 279 kN N3 = N31+ N32+ Nx33 + Ny33 = 280 kN N4 = N41+ N42+ Nx43 + Ny43 = 50 kN 普通情况下，侧后方1号支腿的反力最大，正前方4号支腿的反力最小。极限状态吊装情况下，较小支腿N4 支腿反力为“0” 增加起重力矩使 N4 = 50 kN→0 kN，相应 N1 增加 50 kN N1max = 561+50=611 kN;1、双向板单向板的计算原则相同：局部集中荷载作用下的板的弯矩与等效均布活荷载产生的板的弯矩相等的原则确定。;2、双向板的等效均布荷载计算实例;2.2 板跨中最大弯矩计算;1、临时支撑设计： 根据施工方案和现场施工条件，考虑采用混凝土模板脚手架支撑来加固处理。在混凝土楼面浇筑完成达到设计强度后，其模板支撑脚手架可以暂不拆除，待汽车吊楼面作业完成后再拆除，是比较经济合理的加固方案。 支撑脚手架满堂搭设采用Φ 48×3.5 按水平横距、纵距 la = lb = 1000mm ，步距为 h=1200mm，扫地??距地面不大于 200mm，最上层水平杆距楼板不应大于 200mm。脚手架搭设在吊车行走与支腿工作范围内。;2、支撑立杆与混凝土楼板协同工作 原则：由于模板支撑时立杆对楼板变形的顶起作用，设定混凝土楼板向下的变形和模板支撑立杆在轴向力作用下的变形一致。即 f楼板=f立杆 汽车吊支腿压力对双向板的等效均布荷载qe = 31.17kN/m2 楼板承担的荷载 q=20KN/㎡ （设计允许楼面活荷载）支撑钢管承担的荷载qz=qe-q =31.17-20=11.17kN/m2 支撑钢管轴力N=11.17*1*1=11.17kN﹤12KN 满足要求！每根立杆按承载能力12KN(水平杆步距1.2m)， 每根立杆按承载能力8KN(水平杆步距1.5m)。;3、支撑立杆稳定性 3.1永久荷载标准值对支撑立杆作用下的轴向力标准值计算 1）底部立杆结构自重作用轴向力标准值 2) 混凝土板(250mm)自重作用的轴向力标准值 3.2施工活荷载对支撑立杆作用下的轴向力标准值计算NQ1k=1×1×1 =1 kN 支撑立杆承受支腿压力等效均布荷载作用的轴向力标准值计算NQ2k= 11.17 kN 立杆轴力设计值计算 不组合风荷载时,立杆的轴力设计值为N = 1.2(NG1k+ NG2k)+1.4（NQ2k +ψcNQ1k） 支撑立杆计算长度、长细比、稳定系数计算 立杆稳定性验算 N/ υ A=f＜ 205 N/mm2;参考文献： 【1】陈基发, 沙志国. 建筑结构荷载设计手册.(二)[M]. 中国建筑工业出版社, 2004.