后张法预应力钢绞线张拉理论伸长值计算及现场控制.docVIP

后张法预应力钢绞线张拉理论伸长值计算及现场控制 　　摘要：预应力钢绞线施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6%以内，预应力施工是一项技术性很强的工作，预应力筋张拉是预应力混凝土结构的关键工序，施工质量关系到桥梁运行的安全和交通人员安全，因此必须严谨对待整个施工控制过程。本文通过实际施工过程，总结出一套预制箱梁后张法预应力钢绞线张拉伸长值的计算方法及现场测量。 　　关键词：后张法； 箱梁； 预应力钢绞线； 理论伸长值；测量控制；。 　　TU757.1+4 　　1、工程概况 　　CJTJ-I标段施家村大桥左、右幅孔跨布置为：（4×20）+（4×20）+（4×20）m，起止桩号：K1+365.0～K1+611.0全长246.0m，位于2×12.25m的分离式路基段内，桥宽2×12.25m。上部结构采用装配式预应力混凝土连续箱梁；下部桥墩采用双柱式墩，桥台采用肋板式；基础采用桩孔桩。 　　2、箱梁设计结构形式 　　施家村大桥箱梁梁高1.2m，混凝土设计强度标号为C50，预应力钢束采用高强度低松弛钢绞线，其标准强度fpk=1860Mpa，设计锚下张拉控制力为0.75fpk=1395Mpa。纵向预应力钢束配合M15A-3、M15A-4型锚具，负弯矩区钢绞线配合BM15-4、BM15-5型锚具。 　　3、后张法预应力钢绞线理论伸长值计算公式 　　《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）中关于预应力筋的理论伸长值△L（mm）可按此公式进行计算： 　　△L=PPL/APEP （公式1） 　　针对预应力筋的平均张拉力PP的计算方法见附录公式如下： 　　PP=P（1-e-（kx+uθ））/ kx+uθ（公式2） 　　式中：△L－各分段预应力筋的理论伸长值（mm）； 　　P－各分段预应力筋的平均张拉力（KN）； 　　L－各预应力筋的分段长度（mm）； 　　AP－预应力筋的截面面积（mm2）； 　　EP－预应力筋的弹性模量（Mpa）； 　　P－预应力筋张拉端的张拉力（KN）； 　　X－从张拉端至计算截面的孔道长度（m）； 　　θ－从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）； 　　k－孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数（可查附录）； 　　u－预应力筋与孔道壁的摩擦系数（可查附录）。 　　后张法预应力钢绞线在张拉过程中主要??虑受两方面因素的影响：①、预应力管道弯曲影响引起的摩擦力；②、预应力管道偏差引起的摩擦力。由于摩擦力的影响，导致预应力钢绞线在张拉时，锚下张拉控制力沿预应力管道的方向由张拉端向跨中方向递减，由此造成曲线段钢绞线在张拉时每段的伸长值也不相同。 　　从公式（1）可以看出，钢绞线的弹性模量EP的取值大小，对预应力筋的理论伸长值的计算影响较大。而通过“预应力钢绞线力学性能试验报告”得出的钢绞线实测抗拉弹性模量Ep一般在1.96～2.04Gpa之间（本文取试验数据中最小值201.8Gpa），比钢绞线理论弹性模量Ep=1.95Gpa偏大，这是由于钢绞线实际的截面面积不是绝对的都等于140mm2，而进行试验时并未用真实的截面面积来计算。根据公式（1）转化出Ep=PL/（Ap△L）由此公式可知，若Ap值偏小，则可以得出一个偏大的Ep，值，虽然这个值并非真实值，但将其与钢绞线理论面积(140mm2)相乘计算出的△L却是最符合实际的，所以Ep要按试验报告中的实测值进行计算。 　　从公式（2）可以看出，k和u是钢绞线伸长值计算中2个重要因素，其大小取决于多方面的因素：孔道成型方式、预应力筋的类型、波纹管的不设偏差、弯道位置及转弯的角度偏差、预应力筋表面锈蚀程度等等，各个因素在施工中变动很大，还有一些无法预知的因素，因此摩擦系数的大小很大程度上取决于施工中的精准程度。在工程施工中，孔道摩阻损失可以根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）附录G-9中的方法进行测定。在计算理论伸长值时k、u取值根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）附录G-8选取。 　　4、分段计算示例 　　工作长度：工具锚到工作锚之间的长度，此段计算时不考虑k、u、θ，计算力为A点力，采用公式（1）直接进行计算，Pp=千斤顶张拉力。 　　波纹管内长度：分段计算，计算时考虑k、u、θ，每一段的终点力即为下一段的起点力，每段的终点力与起点力之间的关系如下： 　　Pz=Pq e-（kx+uθ） （公式3） 　　Pz－分段终点力（N） 　　Pq－分段起点力（N） 　　k、u、θ、x 意义同上 　　各段的起点力可以根据公式（3）从张拉端逐步进行计算，再根据公式（2）计算出每一段平均张拉力Pp，将计算的Pp代入公式（1）分别计算出每一段的伸长值△L（mm）