徐州东三环高架快速路工程I标段40+60+40连续支架检算书.docVIP

附件5： 40+60+40连续梁支架 检算报告 一、1 门式支架方案 40+60+40m连续梁支架结构采用门式脚手架，自上向下结构为：1.5cm竹胶板， 10*10cm方木（纵向），12cm*15cm方木（横向），门式脚手架，地托垫木（10*10cm方木）+原沥青混凝土路基。 门式支架： 距离中墩13m范围内中部实心段及腹板范围内门式脚手架间距最大采用45cm（横向）×50cm（纵向）。 其余部分范围内端部实心段及腹板范围内门式脚手架间距最大采用45cm（横向）×100cm（纵向）。 底板及翼缘板范围内门式脚手架间距采用90cm（横向）×100cm（纵向）。 纵枋方布置： 竹胶板下方为纵向枋方。纵向枋木搭设在横向枋木上，腹板及端部实心段下密铺，间距为0.30m，在端部实心段及腹板下纵向枋木（其余部分）间距为0.15m，跨中底板及翼缘板下跨度为0.4m。 门式支架布置图如图1所示。 （a） 断面图 （b） 平面图 （c） 立面图 2 验算依据 《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2010） 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002） 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) 《钢结构设计规范》(GB 50017-2003) 桥梁施工图纸 3 检算荷载 3.1 分项荷载 根据《建筑施工门式脚手架安全技术规范》相关规定及门式支架试验报告取值。 （1） 混凝土自重 预应力钢筋混凝土容重取26.5kN/m3。 （2）施工活荷载 1） 施工人员、施工料具、运输荷载，按2.0kN/m2计； 2） 水平模板的砼振捣荷载，按2.0kN/m2计； 3） 倾倒混凝土冲击荷载，按2.0kN/m2计。 4 立杆竖向承载力验算 （1） 中部实心段及腹板下立杆（距离Pm44、Pm45墩中心两侧各13m范围内） 端部实心段及腹板下立杆间距最大布置为0.45×0.50m。 立杆受力：=1.2×(0.45×0.5×3.50×26.5)+1.4×0.45×0.5×6=26.93kN。 （2） 端部实心段及腹板下立杆（其余部分）按照混凝土最大厚度2.40m计算 端部实心段及腹板下立杆间距最大布置为0.45×1.0m。 立杆受力：=1.2×(0.45×1.0×2.40×26.5)+1.4×0.45×1.0×6=38.12kN。 （3） 跨中底板、翼缘板下立杆 跨中底板和翼缘板厚度取最大数值0.65m。立杆间距布置为0.9×1.0m。 立杆受力：=1.2×(0.9×1.0×0.65×26.5)+1.4×（0.9×1.0×6）=26.16kN。 （4） 立杆受力检算 根据MDJ型可调重型门式钢管脚手架检验报告，立杆最小抗压承载能力为150KN，可调整底座及顶托最小的抗压承载能力为65KN（300≤L≤450mm），安全系数K取1.5，立杆最大受力为： =38.12 kN ＜65KN/1.5=43.33kN，立杆强度满足要求。 5 梁底模板及枋木检算 5.1 模板 1.5cm厚竹胶板，规格： 弹性模量：纵向、横向 弯曲强度：纵向、横向 5.1.1 端部实心段下及腹板下竹胶板 一、距离Pm57、Pm58、Pm59墩中心两侧各13m范围内 中部实心段下及腹板下纵向枋木为密铺，主要为纵向枋木受力，对梁底竹胶板进行检算。 板下竹胶板受力： 板按照3.5 m厚进行计算，作用在竹胶板上的荷载为： =1.2×3.5×26.5+1.4×6=119.7 kN/m2 竹胶板钉在纵向枋木上，纵向分配枋木，高10cm，宽10cm，纵向净间距20cm，如图2所示。 图2 竹胶板、纵向枋木构造图 竹胶板钉在枋木上，可近视认为竹胶板与枋木刚结，跨径30cm，取长度方向1m条带进行计算，其抵抗矩和惯性矩为： 1）弹性模量E=0.1×105MPa 2）截面惯性矩I=bh3/12=1×0.0153/12=2.8125×10-7m4 3)截面抵抗矩 W=bh2/6=1×0.0152/127.5=3.75×10-5m3 4）弯曲强度：纵向、横向 5）截面积：A=bh=1×0.015=0.015m2 由于竹胶板较薄，近似简化为简支梁来计算： 最大弯矩：=119.7×0.302/8=1.35kN·m 最大剪力：=119.7×0.30/2=17.96kN 最大弯曲应力：=1.35/（3.75×10-5）=36000 kPa=36.0 MPa=55MPa 最大剪应力：=3/2×17.96/1.0/0.015=1796kPa=1.796 MPa=2.0MPa 竹胶板最大变形： =5×119.7×0.304/384/6.5/106/2.8125/10-7=0.6×10-3m=0.69mm===0.75mm 竹胶板的弯曲应力、剪应力及变形均满足要求。 二