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方案Ⅱ 方案Ⅰ 结 论 设计计算依据 设计计算项目 从动轮转速n2′（r/min) n2′ = n1d1/d2 411 406 从动轮转速误差 (n2′- n2)/n2应不超过±0.05 +0.028 +0.015 初定中心距ɑ0（mm） 0.7 (d1+d2)≦ɑ0 ≦2 (d1+d2) 252 ≦ ≦ 720 初定280 318.5 ≦ ≦ 910 初定350 初算带长Lc（mm） Lc=2ɑ0+π(d1+d2)/2+(d2-d1)2/4ɑ0 1161 1461 确定基准长度Ld（mm） 表8-7，表8-8 1250 1600 确定中心距ɑ（mm） ɑ ≈ɑ0+(Ld-Lc)/2 325 420 ɑmin（mm） ɑmin =ɑ -0.015Ld 306 396 ɑmax （mm） ɑmax =ɑ +0.03Ld 363 468 方案Ⅱ 方案Ⅰ 结 论 设计计算依据 设计计算项目 验算包角 应≥120o 144.7° 145.2° 单根带基本额定 功率P1（kW） 表8-4 0.31 1.31 传动比 i≈d2/d1 3.5 3.55 功率增量△P1（kW） 表8-5，表8-6 0.026 0.174 包角系数Kα 表8-9 0.90 0.91 长度系数KL 表8-7，表8-8 1.11 0.99 单根带许用功率[P] （kW） [P]=( P0+△P0) KL Kα 0.335 1.336 V带根数z Z≥PC/[P]，不宜超过推荐轮槽数 13.13取14Zmax =4 3.29取 4Zmax =5 方案Ⅱ 方案Ⅰ 结 论 设计计算依据 设计计算项目 单位长度质量q（kg/m） 表8-1 0.06 0.11 单根V带的初拉力F0（N) 48.5 133.7 轴上的压力FQ（N） FQ ≈ 2zF0sin(α1 /2) 1294.3 1020.7 设计方案评价 考虑传动结构的紧凑性及合理的V带根数等 不好 较好 设计结果 （方案Ⅱ），A1600GB/T1771—1996，4根； 本章内容小结 1. 带传动的类型、结构及特点； 3. 普通 V带 传动设计 失效形式和计算准则； 带轮结构设计。 初拉力F0决定及维持； 传动参数选择（重点）； 2. 带传动受力分析、运动分析及应力分析（重点） 三）带的应力变化性质 e 1. 带中应力变化 带绕一周 带的最大应力发生在紧边开始绕上小轮处（A点） 大小为：σmax =σA =σC+σ1+σb1 3 .变应力对带的影响——引起带的疲劳破坏（脱层和疲劳 断裂） 2. 带中应力变化性质——周期性变化的循环变应力 e a σmax σb2 σ1 σc b c d σb1 σb2 σ2 σc σ1 σc σb1 四. 带传动的失效形式和计算准则 2）疲劳破坏（脱层和疲劳断裂）—σmax ＞[σ] 引 起失效 一）带传动的失效形式 1）过载打滑——由F实传＞Felim引起的失效 二）带传动的计算准则 带传动的计算准则是：保证带传动不打滑的前提下，充分 发挥带的传动能力，并使传动带具有足够的疲劳强度和寿命。 即应满足： 疲劳强度条件： 不打滑条件：F实传≤ §8-3 V带传动设计 kW 同时满足两条件的带传动功率： 式中：[σ] —由带的疲劳寿命决定的许用拉应力，由实验得出， 在108 ～109 次应力循环下，V带的许用应力为： 式中：C—由V带的材质和结构决定 的实验常数； Ld—V带的基准长度，m； jn—V带绕行一周时绕过带轮的数目 th—V带的预期寿命，h； m—指数，对普通V带，m=11.1。 疲劳强度条件： 根据 不打滑条件：F实传≤ 一．在特定条件下，单根V带的基本额定功率P0 将[σ] 、σb、σc 代入，取当量摩擦系数f′=0.51,可得单根V带许用功率的计算公式： kW 载荷平稳 α1= α2 = 1800 ，即：i=1 Ld为特定长度 1.特定条件 2.单根V带的基本额定功率P0——表8-4 P0可根据V带型号、小带轮直径d1及小轮转速n1由表8-4查出。 特定长度 V带型号 Y 450 Z 800 A 1700 B 2240 C 3750 D 6300 E 7100 表8-4 单根普通V带的基本额定功率P0 如：Z型V带、d1=80 mm 、n1=1420 r/min时，P0 = 0.35 kW A型V带、d1=100 mm 、n1=1420 r/min时，P0 = 1.31 kW 0.7