吉林热电厂8机组22、23级叶片断裂原因分析及处理.docVIP

国电吉林热电厂ΠT-90/125-2型机组 22、23级叶片断裂原因分析及处理 刘旭君 (吉林热电厂　吉林　132021) 摘要：通过介绍对吉林热电厂ΠΤ－90/125－2型机组22、23级叶片断裂原因分析及处理情况介绍，通过对机组22、23级叶片改造解决了ΠΤ－90/125－2型机组22、23级叶片断裂的难题,提高机组安全性和经济性的有效途径，值得推广和应用。 关键词：叶片断裂；叶片；隔板 1 简述 吉林热电厂8、9号机组为俄罗斯生产的ΠΤ－90/125－2型带调整抽汽凝汽式机组，机组不带抽汽时额定功率为125MW，带抽汽时额定功率为90MW。该机组运行中22、23级叶片经常出现叶片断裂现象，此2台机组于2003年相继投产运行，在2004年对9号机组大修时发现低压22级叶片有2片叶片断裂，部分围板损坏, 9号机在2005年10月7日早上7点30点，运行中突然3、5号轴瓦振动大，解体检查发现22、23级叶片各断一片，2005年12月6日15时40分左右，8号机运行中发现3、5、6号轴瓦振动突变，3号轴瓦垂直振动达到0.038mm，5号轴瓦振动达到0.028mm，6号轴瓦轴向振动达到0.103 mm，其它各瓦振动也相对增大，经厂部研究初步认为内部可能掉叶片，为此停机检查，发现23级叶片有一片从叶根处全部断裂，有四片叶片在叶顶处断裂。 对此类型机组经常出现断叶片现象，对其它电厂同类型机组进行调研也发现都相继出现过22、23级叶片断裂现象。 2　原因分析 根据上述情况与俄方制造厂联系分析原因，此机组22、23级叶片无拉金，上部为围板型式，叶片的安装为T型叶根，需整级安装，此2级出口为采暖抽汽口，此处的负荷经常发生变化，对叶片的冲击较大，为此需要此2级叶片有较高的抗汽蚀及冲击能力，原因为此2级叶片强度不足，在机组变功况下受力较大造成叶片断裂现象。为此对此2级叶片进行改造。 22、23级叶片改为带拉金结构，22、23级叶片叶根改为叉型叶根，叶根为铆钉联接叶片叶轮部分加宽加厚提高叶片强度 对转子进行加工将22级叶片前移，减少工况变化对其的影响。 22级隔板也相应向前移动 作转子动平衡试验。 3　处理情况 将低压转子送到哈尔滨汽轮机厂对叶片及叶轮进行更换安装。 8号机22、23级叶片及叶轮改造转子返回哈尔滨汽轮机厂，在哈汽拆卸联轴器及叶轮前打跳动度，发现联轴器端面最大瓢偏值为0.09 mm，最大晃动度0.08 mm 低压转子返厂后拆前检查转子动度情况如下： 低压转子返厂安装后检查转子动度情况如下： 拆联轴器时由于方键的过盈量过大加热后方键无法拆除，后同联轴器一起拆下，在方键上拉出深2 mm的沟，安装时没有用新方键，将旧键上磨床加工后装入，天地间隙0.50 mm。25级叶轮拆卸困难用8只烤把加热3小时加热到300度不见松动，叶轮已变红，哈汽技术部研究后待转子冷却后增加烤把并加螺旋千斤顶，转子冷却到室温后用12只烤把加热并在24、25级之间加3个螺旋千斤顶将25级叶轮拆下，叶轮拆卸完后发现25级、24级叶轮内孔与转子之间有16条0.10mm厚的垫片，材质为1Cr18Ni9Ti，经与俄方制造厂联系在叶轮内孔加垫片为俄方制造厂的安装工艺，叶轮回装时安装时从新加16级厚0.10 mm的垫片恢复原样新22、23级叶轮内孔直径按叶轮内孔直径加工22级为Φ566－0.20mm，23级为Φ554＋0.10 mm，22级21级间新加轴套，新轴套处原与转子一体，此次按俄方改造图加工，加工轴套键槽时由于刀架顶到21级叶片上，不能按图纸加工到150mm前所以键槽长度只加工到125mm长，(经过俄方同意)叶轮及联轴器安装完后转子冷却到室温。打跳动值，联轴器端面跑动为0.05mm，小于拆前，转子送动平衡由于转子改造后不平衡量过大，动平衡调整困难，所以动平衡时间较大约36小时，大气500转2次，真空3000转5次。?电端1940g，45度6块，调端1785g，35度9块，23级891g，45度7块，联轴器347g，136度，2块，15级，1028g，3度，7块。总共加量5991g。共31块。动平衡结果工作转速下振动残余值2.1mm/S，（哈汽标准2.5mm/S）转子返回吉林热电厂。 低压转子22、23叶轮返厂更换改造，返厂前测量了转子21-23级叶轮距离，21-22级间距为146mm，22-23级为104mm，新叶轮安装后测量21－23级间距为：21－22级为128mm，22－23级为103mm，22级叶轮原厚度为74mm，新叶轮厚度为92mm，通过以上数据返应到隔板加工量为18mm，见下图： 原转子21－23级叶轮间距 更换叶轮后21－23级叶轮间距 21、22级间隙变小，前移18mm。23级厚度没有变化，且间距尺寸也基本没有变化，为此对22级隔板及隔板套进行加工，