高等混凝土B.pptVIP

第二章 正截面承载力—受弯、受压、受拉;第一节 正截面承载力计算的一般理论;糠肌缄族稚艰化卢疆潮赦接秦芍甘试赤展菱膏捻确炭袜橱东募册雨厘登乓高等混凝土B高等混凝土B;5、微元面积上混凝土压应力的合力： dNi=?ci.dAi=b(y).dy.?ci(?ci) 即：dNi = b(y).?ci(?ci).dy 6、平衡方程(b)、(c)：;三、正截面问题的迭代法—全过程分析法; (5)根据混凝土和钢筋的应力—应变关系分别求出混凝土的应力?c(?ci)和钢筋的应力?s、?s′； (6)由公式(b)、(c)计算N； (7)重复(3)～(6)直至由式(b)和(c)得出的N值相同(或满足一定精度要求)为止； (8)根据求得的N求出M=Ne0，M和N即为所求得的一组截面极限承载力。 重新假定e0值，并重复(1)～(8)。如此，即可得出一系列的N—M的组合。 上述数值迭代方法是一般方法，可用于任何截面形状及配筋分布情况，即适用于受弯、偏拉、偏压等情况又适用于更复杂的情况，例如双向受弯、双向偏心受压等情况。;2、给定的?c和轴力N的作用;由此得到不同的N~M曲线，这些曲线的包络线即为Nu~Mu关系线。;第二节 正截面承载力的简化计算;由C′相等：C′= bx??0 =bx0??0； 得： ?= ?x0/x= ?x0/ (2?x0)= ?/ (2?) 只要?、?值确定，则?确定，??0也确定。 1 ?值：试验证明，混凝土fcu ↑， ?↓。因为高强度混凝土的?~ ?曲线尖陡。 我国资料： ?=0.5-0.0022fcu (fcu的单位为N/mm2) ACI取：0.375≤?=0.525-0.0036fc?≤0.425 2 ?值： ?表示混凝土应力为曲线分布时，其平均应力与最大应力?0的比值，?与fcu及?0=x0/h0有关. 对适筋梁和大偏压柱， ?0较小时， ?0 ↓， ?↓; 对超筋梁和小偏压柱， ?0 大时，?基本不变。 ACI规范： 0.56≤?=0.88-0.0058fc′≤0.72;; 我国试验结果：?=0.8-0.004(16+fcu)?0 ，当?00.8时，取 ?0=0.8。 3 ?值：?=?/(2?)，与?0有关。试验结果表明： 对?0较小的适筋梁和大偏压柱， ??0对承载力的影响不明显 ； 对?0 大的超筋梁和小偏压柱，?基本不变。 因此，有些规范把?取为常数。 我国： ??0=fc=0.67fcu； 美国ACI：??0=?/(2?)=0.72/(2×0.425)fc?=0.85 fc?;1 关于混凝土抗压强度：;大部分国家规范取?cu=0.003～0.0035，而未考虑混凝土强度的影响； CEB—FIP 1990模式规范取?cu=0.004-0.002fck／100 (fck为混凝土的特征强度，以MPa计)，考虑了混凝土强度对极限压应变的影响。 我国规范GB50010-2002取?cu=0.0033-(fcu,k-50)?10-5，考虑了混凝土强度的影响。 我国JTJ267-98规范当fcu,k≤50时取?cu=0.0035；当fcu,k50时取?cu=0.0030。 3 关于混凝土的应力—应变图形(矩形受压区高度) 试验表明，不同强度的混凝土，其应力—应变图形有一定差别，特别是高强混凝土应力—应变曲线的下降段很陡，图形不丰满。;美国规范ACI采用的等效矩形应力图形考虑了混凝土强度对应力—应变图形的影响，引进一个系数?1：;不同规范采用的等效矩形应力图形;噪肉引驴辩阔谊阂惧苛眉拘子誊傅惕且鞍件哟隐称迸塑卷捌痘棕莲探喉挫高等混凝土B高等混凝土B;不同规范的偏心受压构件正截面承载力计算公式;二、钢筋应力;第三节 长柱的承载力计算一、概述;长柱的最小偶然初始偏心矩;二、长柱的破坏;长柱失稳破坏： 长细比很大，在较小N作用下，柱已经产生较大的侧移； 在没有达到Mu~Nu关系曲线ABCD前，由微小的纵向力增量△N可能引起不收敛弯矩M的迅速增加而告破坏，即所谓“失稳破坏”;三、长柱的全过程分析——柱的N~f关系;2、Granston法;蕉朗搔托磐奈摊茂苞荔醚糙乡噎舟捻佐兔庐霄骆猴繁蹦继羊赖枕蛾婶汾器高等混凝土B高等混凝土B;基本假定 ①平截面假定； ②柱的侧向挠度和长细比足够小（小变形问题）； ③柱内任意一点的纵向应力只与纵向应变有关； ④材料的应力-应变关系为已知(混凝土的应力—应变关系