盾构下穿中心城区建筑物的微扰动施工技术.pdfVIP

堕 堕塑! !，竺 竺 竺 苎 塑三苎 0，则实际出土率变化时将引起附加的地层损失。 会在管片与周围土体之间形成建筑空隙。考虑注浆的浆液 出土量的控制应与掘进速度的控制保持一种动态平 除填充盾尾的空隙外，还将渗透到周围土体中，而且浆液 衡状态 ，即盾构的出土量应和盾构掘进进尺内掘削的土体 在固结过程 中也会产生收缩 ，所以实际注浆量相较理论注 保持平衡，而出土量又与螺旋机转速密切相关，即单位时 浆量需考虑一个注浆量调整系数，该系数与土体性质、注 间内出土量大，则螺旋机转速高，出土量小则螺旋机转速 浆压力、浆体材料及配比等有关。 低，盾构正常掘进时，螺旋机转速控制一般可采用 自动控 因控制地层损失率的需要，同步注浆量较一般情况 制模式，如果推进速度需要降低至10mm／min，则螺旋机 自 有所增加 ，注浆量调整系数控制在 1．5～2．0，实际注浆 动模式在最低转速下出土量仍然可能大于掘进速度所要求 量相当于建筑空隙理论计算值的150％～200％，112．2～ 的出土量，因此，可结合手动模式进行出土量控制p 。 2．97m／环 。由于小半径曲线段施工段带来的超挖和砂性土 2．4 盾构姿态控制 区域的浆液流失，实际注浆量和注浆压力根据监测数据进 在穿越期问，因盾构进行平面或高程纠偏时会增加对 行动态调整。 土体的扰动，因此在穿越过程中，在确保盾构正面沉降控 2．5．3 注浆压 力 制 良好的情况下，尽可能减少盾构纠偏量和纠偏次数。 为保证浆体较好地渗入周围土体中，注浆压力须大于 在盾构推进过程 中，应按照 “勤测勤纠、小角度纠 隧道所处的土压力值。而且必须控制在较好的范围之内。 偏”的原则进行纠偏控制，盾构平面偏差控制应根据所拟 保证只是填充而不是劈裂，实际注浆压力按照1．1～1．2倍的 定的分段纠偏的方案按照计算的千斤顶行程差和平面偏离 静止土压力进行控制。 值进行控制，考虑到盾构在小半径 曲线段掘进时，盾构与 2．6 微扰动注浆控制 隧道轴线始终存在1个夹角，导致盾构千斤顶对盾尾后的 为减少施工沿线建筑物沉降，进一步充填盾构施工造 隧道存在一个向曲线外侧的推力，因此盾构纠偏控制考虑 成的地层损失，考虑在盾构机后方实施壁后微扰动注浆。 预先将轴线向轴线内侧偏离20mm，以防止隧道外移引起 根据监测资料，于管片脱出盾尾8～10环后实施，在注浆 轴线超标，以此为基准，将盾构切 口和盾尾的偏差控制在 后，依据建筑物监测数据，必要时可多次实施注浆以控制 ±20mm以内，即盾构切 口偏离值控制在一40～0mm范围 隧道上方土体、建筑物等后期产生的沉降，控制施工对沿 内，盾尾偏离值控制在 ±20mm范围内。 线建筑物和环境的影响。 2-5 同步注浆控制 1)注浆孔布置：每环管片注浆孔共计l5个，分别布置 盾构施工过程中，采用同步注浆工艺，确保浆液填充 在拱底块 、标准块和邻接块 内。根据监测数据对需要加固 盾尾管片与土体间的建筑空隙，注浆量的控制应根据模拟 的部位进行必要的注浆加固。先用冲击钻将预留孔疏通， 推进的监测数据进行，动态控制。盾构掘进过程 中应加强 将特制的防喷装置安装好，并将单向球阀接在注浆管上， 盾尾密封油脂的压注，以保证盾尾密封刷的密封性能。 以便注浆 (图2)。 盾构推进中的同步注浆是充填土体与管片圆环间的建 筑间隙和减少后期变形的主要手段，也是盾构推进施工中 的一道重要工序。严格控制同步注浆量和浆液质量，务必 做N3点 ： 1)浆液的配比须符合质量标准； 2)保证每环注浆量能充盈盾构机通过后所形成的建筑 间隙； 3)