循环流化床锅炉二次风管改造.pdfVIP

总第200期 doi：10．3969／j．issn．1005—2798．2016．04．014 循环流化床锅炉二次风管改造 张 帅 (潞安集团余吾热电有限责任公司，山西 长治 046103) 摘 要：余吾热电厂现有2台WGF480／13．9—1循环流化床锅炉，锅炉原设计中下二次风 口距布风板距离 较近，二次风的穿透能力较差，煤无法充分燃烧，飞灰含碳量较高。通过对下二次风管的改造 ，使 匕灰含碳 量明显降低，提高了锅炉效率。 关键词：循环流化床锅炉 ；二次风 ；改造 中图分类号 ：TK229 文献标识码：B 文章编号：1005—2798(2016)04—0042—02 余吾热电厂现有2台WGF480／13．9—1循环流 kg／m。；p 为颗粒表观密度 ，kg／m ；为颗粒空隙率； 化床锅炉，原设计中二次风经空气预热器预热后进 为颗粒运动速度 ，m／s。 入上、下环形风箱，分上下两层进入炉膛，其中下二 由式(1)可以看 出，在炉内颗粒、一次风速和二 次风风 口距布风板 1000mm；上二次风风 口距布风 次风 口孔径不变的前提下，二次风速越高，二次风的 板4700mm。由于我厂锅炉燃煤为屯留矿 的原 穿透能力越强。为了使二次风有更好的穿透性，二 煤 +矸石，煤质较差，虽经两级破碎 ，但入炉煤粒度 次风应该考虑从锅炉床料的稀相区送入。 仍达不到设计要求，正常运行时为排出炉内大颗粒， 由于式 (1)中颗粒运动速度 难 以直接测量， 常采用高床压大风量运行方式，炉内料层厚度约在 需要用半经验公式算出，认为其等于滑移速度，即 1100～1200mm之间，而下二次风 口距布风板只有 “p=“l—H【 (2) 1000mm，造成下二次风 口正位于床料的密相区，二 式中：u为颗粒的终端速度 次风无法穿透该区域，使得位于该区域中部的煤无 A (1一C、) 法和空气充分接触，处于缺氧燃烧，燃尽率较低，锅 炉飞灰含碳量较高，最高时达到 14．5％，对锅炉二 式中：A 为阿基米德准则数；C 为颗粒体积浓 次风管改造势在必行。 度 ；d为颗粒的平均直径。 1 理论计算依据 ¨j 循环流化床固体颗粒平均空隙率的汁算方程 为 ： 二次风的穿透深度是影响炉膛 内气体混合和扩 一 (3) 散、消除贫氧区、改善燃烧的重要因素。通过提高下 P 一 P ，g△ n 二次风 口的高度 ，增加二次风量后，二次风速提高， 式中：△P为所研究区段的压降，Pa；△h对应 二次风出口动量增大，综合增强了二次风的穿透与 的高度差，m； 为颗粒表观密度 ，kg／m ；p 为流化 混合能力，保证二次风的穿透深度能达到中心的缺 介质在床温下的平均密度，kg／m。；占为颗粒空隙率。 氧区域，有助于增加炉膛核心贫氧区的含氧量，炉内 不同压力下空气的密度见式(4)： 烟气得到比较强烈的混合和搅拌，强化 了细颗粒的 273 P ，．、 燃烧，从而提高了细焦炭颗