建筑工程隔震设计及施工技术图文讲义(图文98页)概要.pptVIP

照片6.1.4 压缩剪切试验 （500×3.75-26试验体、表面压力200kg/cm2) φ600 隔震支座15MPa　400%压剪试验 　(同济大学提供) 叠层橡胶隔离器抗压试验前 叠层橡胶隔离器抗压试验 刚刚断裂的试验体 叠层橡胶隔离器抗压试验 断裂的瞬间 叠层橡胶隔离器抗压试验 试验体的断裂面 铅芯支座（LRB）φ600的垂直和水平刚度 橡胶直径 600 mm 鉛芯直径 100 mm 橡胶层 4.0 mm ×40层=160.0 mm 内部鋼板 3.1 mm 一次形状系数 S1 37.5 二次形状系数 S2 3.8 叠层橡胶截面积 274,889 mm2 预期垂直荷重 2,199 kN = 224.3 tonf (σ0 = 8.0 N/mm2) 垂直剛性 KV 2207000 kN/mm 水平剛性 KH 1024 kN/mm (KV /2155) 铅芯支座（LRB）φ600的垂直和水平刚度 RC柱 700×700 mm、高4000mm 竖向刚度cKV、竖向変形cδV (Ec=21kN/mm2) 刚度大体相同　 铅芯支座（LRB）φ600的垂直和水平刚度 主 要 内 容 一、隔震原理 二、隔震支座、隔震层 三、地震反应观测 四、隔震设计方法 五、工程应用（超高层）和经济性分析 邮电中心 震后支座 2004年地震隔震建筑物的地震反应　 综合医院 竣工年月：1997年3月 结构类别：钢筋混凝土５层＋B1层 损坏较轻的隔震建筑物 /library/casestudy/mensin/b0da0e0000002nki.html 叠层橡胶支座 弹性滑动支座 隔震层位移23cm 隔震层 共计使用了50个直径为f 800mm、f 900mm的天然橡胶系列叠层橡胶支座，10个f 90的钢棒阻尼器和40个f 180的铅阻尼器，尽可能均匀设置使隔震层不产生偏心。根据反应预测分析，阻尼器的屈服力总和设定为建筑物总重量的2.1%，（铅、钢棒的负担比约为1：1）， 某超高层中间层隔震 (1) 用途：住宅 层数： 地上36F，塔楼1F 高度： 123m 结构形式： 地上RC 隔震层：3-4F 隔震器：LRBx40，RBx11 层建筑面积：3,448㎡ 总建筑面积：51,856㎡ 竣工日期：2011/01 主 要 内 容 一、隔震原理 二、隔震支座、隔震层 三、地震反应观测 四、隔震设计方法 五、工程应用（超高层）和经济性分析 1 隔震层布置 （1）基底隔震 （2）首层隔震 （3）层间隔震 基础隔振东京 ：国立国际医院隔震结构设计,地上16层，地下2层，SRC加RC结构，采用基础隔震，地下一层为隔震层，地下二层为停车场 地下室隔震 首层柱顶隔震 中间层隔震 荷载情况 建筑基本情况 经济条件 隔震性能目标确定 根据荷载与结构布局等初步估计隔震支座数量和位置、直径和规格 对砌体结构或 相似的结构可 采用简化方法 计算剪力比 确定减震系数 对周期偏长的结构 可采用时程分析法 计算剪力比 中国隔震设计流程 上部结构设计 隔震层设计 下部结构基础设计 根据减震系数 来折减上部结 构所受地震作 用，计算基底 剪力； 上部结构的地 震作用分布可 用矩形代替传 统的倒三角形 验算支座的 面压是否满 足规定； 验算罕遇地 震作用下隔 震层位移是 否满足规定 按罕遇地震作 用下隔震体系 分析结果，验 算隔震层以下 结构; 地基基础抗震 验算仍按原设 防烈度考虑 满足隔震构造要求 分步设计 分步设计方法 上部结构、隔震层、基础和下部结构分别进行设计、验算。 上部结构 下部结构与基础 （１）橡胶受拉后内部有损伤，降低了支座的弹性性能； （２）支座出现拉应力，意味着上部结构存在倾覆危险； （３）支座在拉伸应力下滞回特性的实物试验尚不充分。 2 隔震支座一般不允许出现拉应力，主要考虑： 三、下部结构 1.隔震层支墩、支柱及相连构件：罕遇地震下隔震支座底部的竖向力、水平力和力矩进行承载力验算； 2.隔震层以下的结构（包括地下室和隔震塔楼下的底盘）中直接支承隔震层以上结构的相关构件：嵌固刚度比和设防地震的抗震承载力要求，罕遇地震下抗剪承载力验算；地面以上隔震层以下罕遇地震下层间位移限值满足要求 1/100 1/200 1/250 2001版：隔震层以下结构（包括地下室）的地震作用和抗震验算，应采用罕遇地震下隔震支座底部的竖向力、水平力和力矩进行计算。 2） 基础的验算和处理原则 隔震建筑地基基础的抗震验算和地基处理仍应按本地区抗震设防烈度进行，甲、乙类建筑的抗液化措施应按提高一个液化等级确定，直至全部消除液化沉陷。