330MW循环流化床锅炉炉内受热面磨损分析及对策.docVIP

循环流化床锅炉炉内受热面磨损分析及对策 【摘要】：循环流化床锅炉可因可燃烧劣质煤、煤矸石等发热量低的燃料及高效的脱硫效率而被广泛应用于电力生产，最大的缺点就是受热面磨损速度快，由于磨损问题经常造成停炉，结合我厂运行情况，谈谈循环流化床锅炉的易磨损部件,从磨损机理出发分析循环流化床锅炉受热面产生磨损的原因。循环流化床锅炉受热面及耐火材料因受到高浓度固体物料的不断冲刷而产生磨损,影响循环流化床锅炉受热面磨损的主要原因为烟气速度，灰浓度与受热面特性，提出循环流化床设计和运行时应采取的防磨损措施。结合实际,阐述了DG-1177/17.4-II1循环流化床锅炉炉膛水冷壁所采取的防磨损措施,较好地解决了磨损严重的问题。 【作者单位】： 内蒙古京海煤矸石发电有限责任公司 【关键词】：循环流化床 受热面 磨损 1、概述 内蒙古京海煤矸石发电有限责任公司一期工程#1、2机组分别于2010年8月2日和2010年10月4日投产。该机组配备两台由东方锅炉（集团）股份有限责任公司制造的型号为型号为DG-1177/17.4-II1的循环流化床锅炉。该锅炉采用循环流化床燃烧方式，高温分离物料，固态排渣、干式输灰、平衡通风。锅炉主要由炉膛、汽冷旋风分离器、自平衡“J”型回料阀和尾部对流烟道组成，在炉膛上部间隔布置有十二片屏式过热器、六片屏式再热器和两片水冷蒸发屏屏。锅炉自投产以来，因承压部件泄漏而导致的非计划停运事件时有发生，2012年4月15日B修检查时发现#1炉内受热面烟气出口处水冷壁磨损严重，烟气出口下部防磨梁上部边缘水冷壁存在不同程度的局部冲击磨损。为解决炉内受热面的磨损问题，借鉴同类型机组成功经验采取了一系列的措施，取得了一定的成效。 2、京海循环流化床锅炉炉内受热面磨损原因及防磨探讨 京海#1炉自2010年8月2日启动至2012年8月2日停运,期间除屏过排空气管和分离器管各泄露1次、水冷壁管泄露3次外，最长连续运行212天，此间承压部件运行良好,承压受热面、管道、联箱无一处漏点。停炉后对受热面检查，发现炉内受热面整体磨损程度较2012年2月11日临修检查时大幅下降，局部磨损范围缩小，炉内水冷屏、屏过、屏再及水冷壁管子受横向冲击磨损的程度减小。正是因为通过临检、运行调整、受热面喷涂及浇注料改造等一系列措施有效地遏止住了烟气和循环物料对受热面的冲击和冲刷磨损，#1炉承压部件才得以长周期平稳运行，下面结合2012年4月15日#1炉B级检修对炉内受热面的检查情况，对#1炉受热面防磨方面所采取的措施和取得的成效进一步分析和探讨。 2.1 #1炉B修炉内受热面检查情况。 2012年4月15日#1炉B级检修，炉内磨损严重的区域为： 2.1.1第六防磨梁至A水平烟道下部之间后墙水冷壁由炉右向炉左数第2根更换，长度1.67米。 2.1.2第六防磨梁上边缘接触处水冷壁减薄处补焊处理，然后敷设浇注料防磨，部位分别为A水平烟道下部至第五防磨梁之间高度4.6米，后墙12根、侧墙3根水冷壁，B水平烟道下部至第五防磨梁之间高度4.6米，后墙4根水冷壁，C水平烟道下部至第五防磨梁之间高度4.6米，后墙12根、侧墙3根水冷壁。 2.1.3炉膛标高38米处烟气出口四周由于烟气流向突变，烟气中夹带的循环物料对水冷壁局部的冲击磨损较为突出。2011年9月4日烟气出口平均壁厚6.0mm（原6.5mm），进行防磨喷涂，涂层厚度0.8mm，2012年4月15日烟气出口平均壁厚5.8mm，期间#1炉运行212天，壁厚平均磨损1mm。 B级检修前#1炉已连续运行212天，此次B修共计更换管段1根，更换管长1.67米。相比2012年2月11日受热面泄露换管，#1炉炉内受热面的磨损问题得到了有效的控制。 2.2 #1炉受热面防磨方面所采取的措施。 2.2.1检修所采取的措施和成效。 2.2.1.1对易磨损部位、磨损严重部位进行了防磨喷涂。 2011年2月11日#1炉第五和第八屏过下部弯头之间水冷壁泄露，对泄露水冷壁管进行了更换，2011年3月14日对#1炉第五和第八屏过下部弯头之间4.4米高水冷壁喷涂。2011年9月4日#1受热面检查发现A、B、C烟气出口周围平均壁厚6.0mm（原壁厚6.5mm），对此部位进行了防磨喷涂处理，喷涂后此部位水冷壁管安全运行212天未发生泄漏，通过喷涂耐磨材料，受热面表面的抗冲击能力提高，耐磨性得到了提高。 2.2.1.2 #1炉B级检修时在炉内烟气出口下部后墙和侧墙、水冷蒸发屏夹角处加装了防磨浇注料。 B修期间受热面检查发现第六防磨梁至A水平烟道下部之间后墙水冷壁由炉右向炉左数第2根约200mm长减薄至3.9mm，第1、2、3、4根和第六防磨梁上部接触部位磨损减薄，面积约2cm2,分别减薄至4.4mm、4.6mm、4.9mm、5.6mm；第六防磨梁至