污水的好氧生物处理(二)——活性污泥法..ppt

式中：Km——代谢速率系数， Km随水温变化。 当水温为20℃时，城市污水的Km＝15/h； 当水温为10℃时，Km＝7.5/h； 当水温为30℃时，Km=30/h。 上述规律适用于5～35℃的温度范围。 麦金尼(McKinney)法 3.混合液悬浮固体浓度的计算 混合液的悬浮固体,即活性污泥的组成部分 活性细胞Ma 内源代谢残留的微生物有机体Me 未代谢的不可生化的有机悬浮固体Mi 无机悬浮固体Mii 混合液挥发性悬浮固体MLVSS 混 合 液 悬 浮 固 体 MLSS 活性污泥各组成部分的计算 对完全混合曝气池进行物料平衡，得： Mi在处理过程中不发生反应，而随θC累积： 式中：MiO——t 小时内污水流入曝气池中的不可生化的有机悬浮固体量。 麦金尼(McKinney)法 4.出流污水的BOD5计算 式中：Eff表示出流，M表示MLSS。 出流污水中的可降解有机物包括两部分 出流污水BOD5： 溶解于水中的 随水从二沉池漂出的污泥即Ma中的 麦金尼(McKinney)法 5.需氧速率 曝气池中氧的用途 代谢基质 内源代谢 需氧速率为二部分之和 麦金尼(McKinney)法 麦氏认为上面完全混合曝气池体积的计算式同样可以用于推流的计算，但活性污泥中各组分的计算则要根据供氧的情况来确定。 设城市污水厂的BOD5为200mg/L，SS为200mg/L,其中80％为VSS，VSS中40％为不可降解的惰性物质。污水经过初次沉淀后，BOD5的去除率为30％，SS的去除率为60％，污水最大流量为420m3/h，要求处理后出流的SS为20mg/L左右，BOD5小于10mg/L。计算曝气池的体积和需氧量。 例 解 若出水BOD5为7 mg/L，一般曝气池的MLSS为2000 mg/L，其中Ma35％左右，则可以计算出流中溶解性BOD5为： 曝气池体积为： 1.计算曝气池的体积 解 2.计算MLSS 泥龄θc一般为t的20倍，故采用5d，即120h，所以: (1) Ma的计算 解 2.计算MLSS (2)Me的计算 解 2.计算MLSS (3)Mi的计算 解 2.计算MLSS (4)Mii的计算 解 2.计算MLSS (5)MLSS的计算 解 3.计算理论需氧速率 每天的理论需氧量为： 第五节 二次沉淀池 二次沉淀池的功能要求 1.澄清（固液分离） 2.污泥浓缩（使回流污泥的含水率降低，回流污泥的体积减少） 二沉池的实际工作情况 （1）二沉池中普遍存在着四个区：清水区、絮凝区、成层沉降区、压缩区。两个界面：泥水界面和压缩界面。 （2）混合液进入二沉池以后，立即被稀释，固体浓度大大降低，形成一个絮凝区。絮凝区上部是清水区，两者之间有一泥水界面。 （3）絮凝区后是一个成层沉降区，在此区内，固体浓度基本不变，沉速也基本不变。絮凝区中絮凝情况的优劣，直接影响成层沉降区中泥花的形态、大小和沉速。 （4）靠近池底处形成污泥压缩区。 基本原理 二沉池的实际工作情况 二沉池的澄清能力与混合液进入池后的絮凝情况密切相关，也与二沉池的表面面积有关。 二沉池的浓缩能力主要与污泥性质及泥斗的容积有关。 对于沉降性能良好的活性污泥，二沉池的泥斗容积可以较小。 二次沉淀池的构造和计算 二次沉淀池在构造上要注意以下特点： （1）二次沉淀池的进水部分，应使布水均匀并造成有利于絮凝的条件，使泥花结大。 （2）二沉池中污泥絮体较轻,容易被出流水挟走,要限制出流堰处的流速,使单位堰长的出水量不超过10m3/（m· h）。 （3）污泥斗的容积，要考虑污泥浓缩的要求。在二沉池内，活性污泥中的溶解氧只有消耗，没有补充，容易耗尽。缺氧时间过长可能影响活性污泥中微生物的活力，并可能因反硝化而使污泥上浮，故浓缩时间一般不超过2h。 二次沉淀池的相关计算可用下列三个公式反映： 式中：A——澄清区表面积，m2； Q——废水设计流量，用最大时流量，m3/h； q——表面水力负荷，m3/（m2·h）或m/h； H——有效水深，一般在2-4m。 V——污泥区容积，m3； r——最大污泥回流比； t——污泥在二次沉淀池中的浓缩时间，h。 二次沉淀池的构造和计算 第六节 脱氮、除磷 活性污泥法工艺及其设计 传统生物脱氮原理 自然界中氮的存在形式主要有 有机氮、NH4+、NO2-、NO3-和N2 硝化过程的影响因素： （a）好氧环境条件，并保持一定的碱度：硝化菌为了获