钢筋混凝土肋梁楼盖.ppt

* 因此按采用按弹性和塑性理论计算剪力中的较大值，进行受剪承载力计算，并在塑性铰区段内适当加密箍筋，这样不但提高结构斜截面受剪承载力，而且还能较为显著地改善混凝土的变形性能，增加塑性转动能力。 * * 因此按采用按弹性和塑性理论计算剪力中的较大值，进行受剪承载力计算，并在塑性铰区段内适当加密箍筋，这样不但提高结构斜截面受剪承载力，而且还能较为显著地改善混凝土的变形性能，增加塑性转动能力。 * * 当塑性铰的转动幅度超过塑性极限转动角度时，塑性铰将因塑性转动能力耗尽而破坏。塑性胶的形成主要是纵筋屈服后的塑性变形，而塑性铰的转 动能力则取决于混凝土的变形能力。在不同配筋率下，弯矩M与转角之间的关系，配筋率越大，塑性转动能力减小，延性降低，当配筋率达到最大配筋率时，钢筋屈服的同时压区混凝土压坏，即屈服曲率和极限曲率相等，这时塑性转动能力很小。 * 腾：主梁的内力计算通常按弹性理论方法进行，不考虑塑性内力重分布，这是因为主梁是比较重要的构件，需要有较大的强度储备，并希望在使用 荷载作用下的挠度及裂缝控制较严。如果主梁作业框架结构的横梁，它除受弯外，还承受轴向压力，而轴向压力会降低截面塑性转动能力，因此，主梁在计算内力时一般不宜考虑塑性内力重分布。 * 腾：主梁的内力计算通常按弹性理论方法进行，不考虑塑性内力重分布，这是因为主梁是比较重要的构件，需要有较大的强度储备，并希望在使用 荷载作用下的挠度及裂缝控制较严。如果主梁作业框架结构的横梁，它除受弯外，还承受轴向压力，而轴向压力会降低截面塑性转动能力，因此，主梁在计算内力时一般不宜考虑塑性内力重分布。 * 周克荣P15 * 周克荣P15 * 可参考周克荣的有关资料P26 * * * * * 周克荣P15 * 周克荣P15 * 周克荣P15 * 周克荣P15 * 周克荣P15 * 周克荣P15 k 2、支座最大弯矩 近似假定楼盖上所有区格均满布活载（g+p）时得出的支座弯矩，即为支座的最大弯矩，所有中间支座均可视为固定支座，边支座按实际情况考虑。 若对于某些相邻区格板，当单区格板跨度或边界条件不同时（跨度着相差小于20%），两区格板之间的支座截面最大负弯矩值（绝对值）可能不相等，一般可取其平均值作为该支座截面的负弯矩设计值。（腾，公共支座的支座弯矩可偏安全地取相邻两区格板得出的支座弯矩较大值。） k 双向板按塑性理论方法的计算 计算方法：机动法、极限平衡法及条带法 极限平衡法（塑性铰法） 基本假设 1、板在即将破坏时，最大弯矩处形成“塑性铰线”，将板分割成若干板块，成为机动可变体系，塑性铰线上截面均已屈服，弯矩不再增加，但转角可继续增大； 2、分布荷载作用下，塑性铰线为直线。塑性铰线与板的形状、尺寸、边界条件、荷载形式、配筋数量等有关。通常负的塑性铰线发生在固定边界处，正的塑性铰线则通过相邻板块转动轴的交点。 3、塑性铰之间的板块处于弹性阶段，变形很小，相对于塑性铰处的变形来说可忽略不计。故在均布荷载作用下，可视各板块为平面刚体，变形集中于塑性铰线处，因此两相邻板块之间的塑性铰线必定为直线；当板发生竖向位移时，各平面板块皆绕塑性铰线转动； 4、只要两个方向的配筋合理，则所有通过塑性铰线上的钢筋都达到屈服，混凝土达到抗压强度。 极限平衡法（塑性铰法） 极限平衡法（塑性铰法） 四边固定支承时均布荷载作用下双向板总弯矩极限平衡方程 问题： 四边简支板在均布荷载作用下双向板总弯矩极限平衡方程？ 四边简支双向板总弯矩极限平衡方程 如令m代表板单位宽度的极限弯矩，则 四边简支双向板总弯矩极限平衡方程 从经济和构造要求考虑做如下考虑 四边简支双向板总弯矩极限平衡方程 四边固定双向板总弯矩极限平衡方程 1、截面设计要点 （1）双向板厚度 h=(1/40~1/50)l l为双向板的短向跨度，且应满足≥80mm 9.3.4 双向板截面设计及构造要点 （2）板的截面有效高度 短向钢筋应放在长向钢筋的外侧，截面有效高度 短边方向：h0=h-20 长边方向：h0=h-30 求双向板截面配筋时，内力臂系数可近似到 γs=0.90~0.95 （3）板的空间内拱作用 中间区格板的支座及跨内截面减小20%； 边区格板的跨内截面及第一内支座截面 lb/l1.5，减小20% 1.5≤ lb/l≤2.0， 减小10% lb: 沿板边缘方向的计算跨度； l: 垂直板边缘方向的计算跨度。 角区格板截面弯矩值不予折减。 2、钢筋布