制酸部分工艺设计.docVIP

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四、其它工段设计 1、废热锅炉能量衡算及余热设备衡算: ①进锅炉气体量及成分 SO2: 10% 82.33Kmol 1844.24 Nm3 O2 11% 90.57Kmol 2028.66 Nm3 N2: 79% 650.42Kmol 14569.50 Nm3 Σ: 100% 823.32Kmol 18442.24 Nm3 ②进锅炉气体温度1000℃ ③出锅炉气体温度450℃ ④进锅炉气体热焓及热量Q进 SO2:82.33× 50.49=4156.8KJ/℃ O2: 90.57×32.91=2980.6 KJ/℃ N2: 650.42×31.28=20345.1 KJ/℃ 热焓Σ:27482.5 KJ/℃ 热量Q进=27482.5×1000=27482.500KJ/h ⑤出锅炉气体热焓及热量Q出 SO2:82.33×46.075=3793.40 KJ/℃ O2:90.57×31.09=2815.8 KJ/℃ N2:650.42×29.79=19376.0 KJ/℃ 热焓Σ:25985.2 KJ/℃ 热量Q出=25985.2×450KJ/h 故热锅炉需要移走热量Q Q=Q进-Q出11693340KJ/h ⑥产一吨蒸汽约需要2800×103KJ热量 故锅炉能产蒸汽(2800×103)=5.64吨/h 假6Kg蒸汽发1KW.h电,故锅炉产蒸汽能发电:940KW. h×/h 故1#省煤器能产蒸汽:1050456÷2800000=0.375t 假6kg蒸汽发1KW.h电,故1#省煤器能产蒸汽能发电:62.5KW 2#省煤器能产蒸汽:4375896÷(2.8×106)=1.563t,能发电:260.5KW.h/h 。 过热器能产蒸汽:3991901÷(2.8×106)=1.422t,能发电:237.0kw.h/h 故能产蒸汽:9.000t,能发电:1500KW.h 假如热能利用率70%能发电1050KW.h/h 2.干吸物料衡处能量衡算设备 物料衡算 A、干燥塔物料衡算: 进入干燥塔空气量:V(理)=18442.4Nm3/h=823.32Kmol/h 空气含水=823.32×3.79/(100-3.79)=32.433Kmol/h=583.79kg/h 式中:3.79为32℃相对湿度为80%时,空中水的蒸汽分压(Kpa)。 湿空气量=823.32+32.433=855.753 Kmol/h,32℃常压下湿空气量: 855.753×22.4×(273+32)/273=21415.77m3/h=356.93 m3/min 假如干燥塔出口含水量为0.1g/m3,则干燥后气体带水量为:0.1/1000×18442.4=1.84kg/h=0.10Kmol/h 故出干燥塔气体量:V(理)=823.42 Kmol/h18444.6Nm3/h 假如干燥塔出口气温为37℃ 假如干燥塔出口压力2500mmH2O柱=183.82mmHg,故出干燥塔气体量: V(实)=18444.6×(273+37)/273×760/(760+183.82)=16865.2m3/h 循环酸量150×0.85=127.5 m3/h, 入塔酸:浓度:93.00%H2SO4, 比重1.7993,温度:50℃, 酸量:127.5 m3/h。出塔酸:酸浓X 干燥塔吸收水量=583.79-1.84=581.95kg/h 由物料平衡得: X=(127.5×1.7993×1000×93.00%)/(127.5×1.7993×1000+581.95 =92.76% 出干燥塔酸量:127.5×1.7993×1000+581.95=229.99吨 B、中间吸收塔物料衡算 进入中间吸收塔气体量及成分: 单位 Kmol kg Nm3 % SO2 6.59 421.76 146.62 0.84 SO3 75.74 6059.20 1696.48 9.64 O2 52.70 1686.40 1180.48 6.71 N2 650.42 18211.76 14569.50 82.81 Σ 785.45 26379.12 17594.08 100 出中间吸收塔气体量及成分 单位

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