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32m后张法预应力混凝土简支箱梁
张拉计算书
(以N3孔道为例)
一摩阻实测数据及计算依据
根据中铁咨询桥梁工程设计研究院针对我梁厂出具的张拉力调
整报告,预应力钢绞线锚外张拉控制应力经过重新计算，结论如下：
中铁十三局集团第一工程有限公司南昌制梁厂预制无砟轨道31.5米
预应力混凝土简支箱梁（通桥（2008）2322A-Ⅱ）预应力钢绞线张拉
力不需要调整，锚外控制应力可参照设计图纸执行，施工中应根据不
同属性箱梁（直、曲线，有、无声屏障）的二期恒载确定其预应力钢
束布置。
预应力管道摩阻系数k=0.0022，μ=0.4093；锚口和喇叭口摩阻
合计为锚外控制应力的2.9%倍。
依据铁道部产品质量监督检验中心铁道产品建筑检验站出具的
管道摩阻检验报告((2010)TJ字第W1453号)，对梁厂生产的计算跨
度31.5m、二期恒载100-120kN/m的后张法预应力混凝土简支整孔箱
梁进行张拉计算。
以孔道N3为例,考虑由于管道摩阻、锚口和锚具喇叭口摩阻、锚
具变形和钢绞线回缩引起的预应力损失，分段计算钢绞线伸长量ΔL。
实测u、k值为：预应力钢绞线与管道壁间平均摩擦系数μ
=0.4093，管道对设计位置的偏差系数k=0.0022，锚具锚口和喇叭口
摩阻合计为锚外控制应力的2.9%，钢绞线弹性模量取195000MPa。
二伸长值计算(以N3孔道为例，钢束曲线形式见施桥
2009（2229）-Ⅳ-09))
以N3孔道为例计算钢绞线伸长量。伸长量由两部分组成：工作
钢绞线伸长量和工具钢绞线的伸长量。
1锚下控制应力：σ=1372.43（1-2.9%）=1332.63MPa
con
锚外控制应力：σ’=1372.43MPa
con
2终张计算伸长值
2.1管道内工作钢绞线：
α：平弯布置图预应力钢绞线夹角
1
α：立面布置图预应力钢绞线夹角
2
θ：圆心角弧度
PI()：π值
a第一段斜直线、斜直线叠加
α=8°α=6.5°θ=0
12
L:=1.7860/(COS(8*PI()/180)*COS(6.5*PI()/180))
1
=1.8152m
张拉端应力：
σ=1372.43（1-2.9%）
con
=1332.63MPa
该段平均应力为：
σ=σ×(1-e-(kx+μθ))/(kx+μθ)
pcon
=1332.63*(1-e-(0.0022*1.8152+0.4093*0))/(0.0022*1.8152+0.4093*0)
=1329.97MPa
分段伸长值：
△L=σL/Ep
1p1
=1329.97*1.8152*1000/195000
=12.4mm
b第二段圆弧、斜直线叠加
α=8°α=6.5°θ=8*PI()/180=0.13963
12
L:=(PI()*15*8/180)/COS(6.5*PI()/180)
2
=2.1079m
张拉端应力σ为上分段跨中端应力
con
σ=1332.63*e-(0.0022*2.1079+0.4093*0。13963)
con
=1327.32MPa
该段平均应力为：
σ=σ*(1-e-(kx+
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