铸件均衡凝固技术及其应用演示文稿.pptVIP

第一节 浇注系统截面比与内浇道出流速度的关系 孔口出流的实验观察 浇注系统大孔出流 返回 本文档共207页；当前第127页；编辑于星期一\21点56分 孔口出流的实验观察 1. 当A1/A210时，h=H，孔口出流速度v2只和液箱高度H有关，与A1、A2大小无关； 2.当5A1/A210时，hH，但相差在5%之内, 继续用式（1）计算误差不大； 3.当A1/A25时，hH，孔口流速明显减小，液箱流速明显增大。 本文档共207页；当前第128页；编辑于星期一\21点56分 4. 实验表明，浇注系统流速不仅与压头有关，还与截面积比有关。 本文档共207页；当前第129页；编辑于星期一\21点56分 浇注系统大孔出流 1. 实际作用压头随截面比的变化（图4-2) 2. 孔口出流速度随截面比的变化（图4-3） 3. 大孔出流(large orifice discharge)定义:直浇道、横浇道、内浇道截面积比值小于5的浇注系统出流为大孔出流。 返回 本文档共207页；当前第130页；编辑于星期一\21点56分 返回 本文档共207页；当前第131页；编辑于星期一\21点56分 第二节 浇口杯、直浇道、内浇道三单元浇注系统大孔出流研究 水力模拟实验 数学模型 充填动态参数 返回 本文档共207页；当前第132页；编辑于星期一\21点56分 水力模拟实验 1. 三单元浇注系统水力模拟模型：浇口杯-直浇道-浇口窝-内浇道模型（图4-4）。 模型用3mm厚有机玻璃制作，模拟介质为水，20℃；测压管：φ9mm玻璃管。 水连续注入加水室，通过泡沫塑料隔板进入液箱，减小动压头，并使压头H稳定。 2. 实验结果见表4-1 返回 本文档共207页；当前第133页；编辑于星期一\21点56分 数学模型：选择指数曲线类型对实验数据回归分析，以确定流速与出流压头之间的关系，结果如下： 1. 内浇道出流速度v2与测压管液柱h的回归关系:v2 回=38.4h0.48 φ=0.85,说明用理论公式计算压头是可行的。 本文档共207页；当前第134页；编辑于星期一\21点56分 2. 直浇道出流速度v1与压头差(H-h)的回归关系: 回归方程 相关因数 R=0.9782(R0.01=0.590) 显著性 F=6841.8(F0.01(1,16)=8.53) 标准偏差 S=2.86 本文档共207页；当前第135页；编辑于星期一\21点56分 试验测定φ=0.85，用理论计算公式合理。 根据连续性原理，稳定出流时，qv1=qv2 得到 其中k=μ1A1/ μ2A2 (4-10) 本文档共207页；当前第136页；编辑于星期一\21点56分 由式（4-10）可知： 1）k ≠0时，hH； 2）A1，A2减小，k增加，趋于“封闭”，h增加，符合封闭式浇注系统易于充满的理论。 当k→∞时，既A2 →0时，h=H。 当A2很小时，k很大，符合托里拆利小孔出流定律。 3） A1，A2增加，k减小，趋于“开放”，h减小，符合开放式浇注系统不易充满的理论。 4）总压头 H越大，h也越大。 5）直浇道在h高度内处于正压充满状态，不会出现负压吸气现象。 返回 本文档共207页；当前第137页；编辑于星期一\21点56分 返回 本文档共207页；当前第138页；编辑于星期一\21点56分 返回 本文档共207页；当前第139页；编辑于星期一\21点56分 充型动态参数 1. 内浇道出流压头（图4-5） 2. 内浇道流速（图4-6） 3. 直浇道流速（图4-8） 4. 内浇道出流流量：不应当单纯用阻流面积来决定，要考虑截面比影响，与传统算法不同。 返回 本文档共207页；当前第140页；编辑于星期一\21点56分 返回 本文档共207页；当前第141页；编辑于星期一\21点56分 返回 本文档共207页；当前第142页；编辑于星期一\21点56分 本文档共207页；当前第143页；编辑于星期一\21点56分 第三节 浇口杯、直浇道、横浇道、内浇道四单元浇注系统大孔出流研究 四单元浇注系统实际作用压头 水力模拟实验分析 四单元浇注系统充填过程动态参数的确定 返回 本文档共207页；当前第144页；编辑于星期一\21点56分 四单元浇注系统实际作用压头 返回 本文档共20