硅线石砖和莫来石砖.pptVIP

小组成员：张志陆 魏英磐 王丽颖 武智 孙美红 刘志峰 武建宏 硅 线 石 砖 和 莫 来 石 砖 问题引导 硅线石砖是由硅线石类矿物制成的耐火砖。硅线石高温煅烧后转变成莫来石和游离二氧化硅。一般采用高温烧成法和泥浆浇注法生产。主要用于玻璃池窑流液洞的成型、高炉炉衬、炉喉以及陶瓷工业窑具。 硅 线 石 的 颜 色 端面应力与平面应力 在采用拉边机法进行厚玻璃的生产时，玻璃板横向会出现自由边比拉边机齿内偏薄的问题。 例如某玻璃厂生产10mm，当靠近齿印的内侧厚度为9.65mm时，自由边厚为8mm，相差17%。12mm生产时的对应数据分别为11.65mm和9.62mm，其最边部为8.95mm，自由边宽度两边均为50mm左右。这种厚度差势必造成原板横向上的温差，使边部过冷。 请你从成型与退火的角度提出改进措施？ 措施： 从成形操作上，应力争缩小自由边的宽度，从退火方面，或临时加设自由边部的加热器，或适当加强中部的冷却。从实践看，通过加强成形的操作控制，能使问题得以解决。 引导文2 随着浮法玻璃工艺在我国的迅速发展，浮法玻璃企业也从3～12mm厚的常规玻璃生产，向超厚（12mm以上）和超薄（2mm以下）等非常规玻璃生产迈进，以满足日益增长的玻璃深加工市场需求。 产生应力的主要原因？ 如何控制退火过程中的应力，得到合理的应力分布？ （1）玻璃带在退火窑中冷却过快 （2）在宽度方向上温度分布不均匀而产生过大温差 （3）在厚度方向上产生过大温度梯度 以上情况都会使玻璃产生很大应力。 大的应力会导致玻璃出现炸裂及热态、冷态切割困难，严重时玻璃还会在存放及机械加工过程中自行破裂。特别是超厚玻璃的生产工艺有一定的难度，常出现影响玻璃质量和成品率的问题，制约了企业的规模化生产。 只能通过温度控制在玻璃带应力形成过程中得到响应，玻璃带在退火过程中热应力效应的有效控制获得实现。 2、 A、B区横向温度分布对永久应力的影响 假如把热电偶控制温度厚板边部控制温度调低，薄板边部控制温度调高，横向永久应力分布就造成如图5-10所示状态。玻璃带的边部和中间部位就会形成正反两个方向的高差值应力，反差量越大，其绝对值也越大，而横向波及宽度也会相应增加，在实际生产中这种调节方法是不允许的。 在生产中，为解决玻璃带边部厚度差和换热因素的影响，对不同厚度玻璃带的退火，边部必须采取补偿性调节。如图5-11所示，对厚板如（a）图，边部需适当提高温度；对薄板如（b）图边部应适当降低温度。这样则可使玻璃带横向温差减小，使相反方向的绝对应力得到相应平衡。 生产厚板时，假如把横向应力分布调节成M型或w型分布，（如图5-12）都是错误的作法，玻璃带产生四条相反应力分布的零界线。如果累计力超过玻璃的承受能力，就会引起纵炸。 在实际生产运行中，玻璃带在退火窑内往往出现偏离中心的运行状态，甚至是摆动，对退火有效控制是极为不利的工况条件。 使测温元件、换热或加热装置偏离对应玻璃带的正确位置。使计算机失去准确控制，退火过程所形成的热应力效应失去常规状态。如图5-13所示。以5mm接近均厚玻璃带为例，当玻璃带已偏向左侧时，温度控制指标虽然能达到均衡值，左侧散热量远大于右侧形成如图的应力分布状态。 当玻璃带偏离中心严重时，左侧边部风阀全部打开仍不能使温度控制达到规定指标。相反，右侧风阀全关，边部温度仍显示偏低，玻璃带出C区，就会出现左侧张应力过重的状态，甚至炸裂。 （3）C区横向温度分布应力效应 C区是永久应力和暂时两种热应力效应同时存在的退火区段。由于玻璃是热的不良导体，特别是厚板，玻璃带进入C区后板芯内温度仍然很高，并未完全形成固态，永久应力微量形成的热效应仍然存在。 于此同时。为了使玻璃带能稳定的过渡到Ret区进行急速降温必须在C区用暂时应力对永久应力的分布状态进行补偿性调整，使玻璃带形成比较理想的受力状态。 当生产薄板时边部板厚，降温速率低，虽然相应采取了补偿性控制调节，但在横向上边部仍然存在张应力（σf）分布状态。如图5-14所示，如果边部继续进行偏低温度调节，就会产生如图（a）的应力状态，边部在原来永久张应力（σf）的基础上，再累计性加上暂时张应力，结果会因两种张应力合计矢量过大构成玻璃带边部炸裂条件。 所以，薄玻璃在C区的退火控制，必须相应提高边部温度，则可形成如中（b）应力分布状态，在边部以较强的暂时压应力（σe）补偿形成受压状态。 （4）垂直向应力效应 重要退火区（B区）长度是以垂直向（厚度方向）永久应力的计算值确定的设计参数。浮法玻璃厚度方向永久应力始终是不均衡的分布状态，即表面受压，中间受拉。如果退火过程中，板上板下降温速率是均衡的，垂直向所形成的永久应