水平井机械分段压裂、酸化技术.pptVIP

州64-平72井酸化施工挤酸量-压力曲线 三次投球,实现了四段分段酸化处理 ----酸化后打开连通装置，使油套连通，消除油套压差，利于胶筒回收，降低上提负荷 ----为酸化后残液的反循环助排及返排提供通道 降低酸化管柱上提负荷 研究应用井下连通装置 肇66-平21井(有连通装置） 无连通装置酸化管柱初始上提负荷11.4t，但到25根负荷开始迅速上升，至76根（在造斜段）最高负荷达到22.8t，负荷增加了1倍 有连通装置管柱初始上提负荷为11.4t，波动负荷低于初始负荷 州64-平72井(无连通装置） 酸化管柱起出过程负荷对比 上提负荷（kN） 根数 措施后初期单井平均日增液5.2m3/d，日增油4.5t/d，液面上升169m，平均产能提高168% 见到较好酸化效果 井号 施工日期 射开 砂岩 m 酸化前 酸化初期 2007.05 累计 增油 t 有效 期 d 产液t/d 产油t/d 动液 面m 产液t/d 产油t/d 动液 面m 产液t/d 产油t/d 动液 面m 州66-平61 05.10.01 483 5.3 4.4 1256 15 12.2 961 8.5 3.6 1259 1783 391 州64-平72 05.11.10 377 3.0 2.8 1104 8.9 7.8 1050 6.3 5.6 965 1751 432 肇48-平33 06.03.23 496 2.2 2.0 1190 5.3 4.8 629 6.2 5.8 635 1445 403 芳218-平145 06.03.19 279 0.8 0.7 1190 1.2 1.1 1190 1.7 1.5 899 232 301 肇66-平21 06.09.19 746 4.1 3.7 1090 10.9 10 1157 9.3 8.3 1006 1102 221 平均 476 3.1 2.7 1166 8.3 7.2 997 6.4 5.0 953 1263 349 酸化前后对比 +5.2 +4.5 +169 +3.3 +2.3 +213 酸化方式 井数(口) 射开砂岩m 渗透率x10-3um2 油层厚度m 酸化前 酸化初期 增液强度(m3/d.100m) 增油强度(m3/d.100m) 产液m3/d 产油t/d 产液m3/d 产油t/d 连续油管 2 363.5 85 1.35 3.2 3.1 12.5 11.7 0.0223 0.0206 分段工艺 5 400.7 35 0.8 3.1 2.7 8.3 7.2 0.0472 0.0410 分段与连续油管工艺对比分析 分段酸化的增液强度是连续油管的2.1倍 工 艺 类 型 层段 控制 分段 能力 单段 强度 配方 调整 工艺 成本 连续油管 笼统 笼统 不可控 单一 8万 分段管柱 任意分段 一趟四段 可控 可调 5万 分段与连续油管酸化效果对比表 分段与连续油管酸化工艺对比表 四、几点认识 双封机械分段压裂与限流、桥塞、胶塞等压裂工艺相比，具有高效(一趟管柱压裂3段)、低成本等技术优势。 分段酸化管柱可实现强制分段，不动管柱可完成4-5个层段处理，施工安全，成本较低。 在选层、射孔、工艺设计以及井下工具等方面仍需做进一步研究，最终形成成熟的水平井改造配套技术。 * * * * * * 水平井机械分段压裂、酸化技术 汇报内容 一、分段的必要性及难点 二、机械分段压裂技术 三、机械分段酸化技术 四、几点认识 一、分段的必要性及难点 1、储层纵向上存在非均质性 钻遇的油层间岩性、物性存在差异，且不同区块差异很大 ---肇49-31区块葡I2小层渗透率20×10-3μm2、葡I4小层渗透率70×10-3μm2 ---州19区块渗透率75.15×10-3μm2—567.2×10-3μm2 分段的必要性 PⅠ2 PⅠ3 PⅠ4 B C D1 肇48-平33井设计钻井轨迹示意图 PI3-1 PI4-2 PI2-1 80m 87.14° A 250m 89.54° 0.6m 0.5m D 270m 89.43° 0.8m PI2-2 100m 82.75° 0.4m 钻遇同一油层水平段不同位置渗透性存在差异 ---杏8-4-L503井SⅡ15层在水平段15m处渗透率为9.9×10-3μm2，在水平段393m处渗透率为453.09×10-3μm2 杏8-4-L503井 2、储层平面上存在非均质性 3、水平段不同位置污染程度存在差异 趾端至跟部泥浆浸泡时间不同，污染程度不同 室内实验表明：随渗透率增大，钻井泥浆对储层伤害程度也增大，最大伤害率可达66% 4口井水平段泥浆平均浸泡时间 采用笼统酸化---水平段长（平均在600m左右），无法实现均匀布