5-9FA机组的运行技术.ppt

9FA机组的运行技术 第一章 燃气－蒸汽联合循环的变工况特性 第一节 燃气轮机及其联合循环的部分负荷性能 第一章 燃气－蒸汽联合循环的变工况特性 第一节 燃气轮机及其联合循环的部分负荷性能 第一章 燃气－蒸汽联合循环的变工况特性 第二节 大气参数对燃气轮机及其联合循环特性的影响 第一章 燃气－蒸汽联合循环的变工况特性 第一章 燃气－蒸汽联合循环的变工况特性 第一章 燃气－蒸汽联合循环的变工况特性 第一章 燃气－蒸汽联合循环的变工况特性 第一章 燃气－蒸汽联合循环的变工况特性 第一章 燃气－蒸汽联合循环的变工况特性 第一章 燃气－蒸汽联合循环的变工况特性 第二章 燃气－蒸汽联合循环机组过渡工况的热应力 燃气－蒸汽联合循环机组的启、停运行是燃气/蒸汽向金属传递热量的复杂的换热过程。研究机组的合理的启、停运行方式，就是研究燃气轮机/汽轮机合理的加热/冷却方式。合理的加热方式就是在机组各部件金属温度差、转子与气（汽）缸的相对膨胀差在允许范围内、不发生异常振动、不引起摩擦和过大热应力的条件下，以尽可能短的时间完成燃气轮机/汽轮机启、停的方式。 第一节 热应力概述 第二节 燃气轮机过渡工况的热应力 2.1 燃气轮机叶片的热应力 第二节 燃气轮机过渡工况的热应力 2.1 燃气轮机叶片的热应力 第二节 燃气轮机过渡工况的热应力 2.1 燃气轮机叶片的热应力 第二节 燃气轮机过渡工况的热应力 2.1 燃气轮机叶片的热应力 第二节 燃气轮机过渡工况的热应力 2.1 燃气轮机叶片的热应力 第二节 燃气轮机过渡工况的热应力 2.2 燃气轮机转子的热应力 第二节 燃气轮机过渡工况的热应力 2.2 燃气轮机转子的热应力 第二节 燃气轮机过渡工况的热应力 2.2 燃气轮机转子的热应力 第三节 余热锅炉热应力 第三节 余热锅炉热应力 第三节 余热锅炉热应力 第三节 余热锅炉热应力 第三节 余热锅炉热应力 第三节 余热锅炉热应力 第三节 余热锅炉热应力 第四节 蒸汽轮机热应力 第四节 蒸汽轮机热应力 第四节 蒸汽轮机热应力 二、汽轮机转子热应力 汽轮机起停及变负荷时转子温度与热应力的关系 三、汽轮机的热变形 汽缸热变形：水平中分面上下温差引起。一般上缸温度高于下缸。严格控制温升速度，把上、下缸温差控制在35～50℃范围内。措施：启动时尽可能同时投入高压加热装置，开足下汽缸的疏水门。 法兰热弯曲：在机组启动过程中，法兰处于单向加热状态，因此在法兰内外壁会出现较大的温差。 措施：为缩短启动时间，减小温差，防止热弯曲，大容量中间再热机组的高、中压内外缸法兰都采用法兰螺双加热装置。 转子热弯曲：汽轮机汽缸内对流换热；向汽封送汽不对称；在启动中建立真空；停机时，汽轮机尚未冷却就停止盘车装置等原因造成转子热弯曲。在转子热弯曲挠度较大的情况下启动汽轮机，其偏心值产生不平衡离心力将使汽轮发电机组产生剧烈振动。对高参数大容量中间再热机组的转子，其热挠度不允许超过0.03～0.04mm。措施：盘车、疏水、全周进汽、轴封供汽。 四、汽轮机的热膨胀 正胀差与负胀差 滑销系统、径向膨胀与振动、轴向膨胀与振动、死点。 控制进气室外左右两侧法兰的金属温差，保证汽缸径向膨胀均匀；控制主蒸汽温度与再热蒸汽温差（28C）使轴向膨胀均匀。 冷态启动与加载中，转子温度高于汽缸，出现正胀差；停机与减载中，出现负胀差。措施：加热法兰。 极热态启动，一般为负温度匹配，汽轮机暂时被蒸汽冷却，转子相对缩短，出现负胀差。措施：轴封送热蒸汽。 四、汽轮机的热膨胀 影响规律：转速 四、汽轮机的热膨胀 影响规律：进汽温度 四、汽轮机的热膨胀 影响规律：减载 四、汽轮机的热膨胀 影响规律：凝汽器真空、轴承油温 运行注意事项： 工况突变时要注意监视胀差的变化情况 。比如：胀差值出现较大的突跳现象，可能是由于汽缸膨胀不畅，发生阻滞引起。 在机组启动升负荷阶段应控制加负荷的速度 机组启动升负荷阶段，胀差主要受高低压缸进汽参数变化速度的影响。因此，在这个阶段控制好汽轮机进汽量和温度的变化速度是控制好胀差的关键。具体加负荷速度的掌握应根据机组胀差变化规律而定，必须选择适当的暖机时间。 在停机前可适当降低凝汽真空，提高排汽缸温度，以增加低压外缸体的膨胀。也可降低汽机轴封供汽压力，减少转子轴封段的热膨胀量，控制胀差向伸长方向的变化量，确保汽轮机惰走过程中胀差 不超出制造厂的规定值。 五、转子的振动 振动现象有如下几个特征：(1)临界转速低、分布复杂，由燃气轮机、汽轮机、发电机、励磁机多个转子组合成一组长轴系，再加基础框架和轴承座等自振频率低，使机组有多个临界转速和共振转速，中速暖机范围狭窄。对于典型的S109FA机组，各临界转速为，汽轮机高