部分市政工程施工工艺.docVIP

SMW机械设备性能：成墙厚度0.2~0.85m，成墙深度65m，机械效率可达70~80m2/台班（一般情况），适用范围为粘性土、粉土、砂砾土及单轴抗压强度小于50MPa的岩层等。其优点为占用场地小；施工速度快；对环境污染小，废弃泥浆少；施工方法较简单，对周边建筑物及地下管线影响小；型钢能收回，成本较低，造价低。 SMW工法围护桩施工工艺流程图 图3-03 SMW工法施工程序图 图3-04 比较SMW工法国内及国外设备的各项技术指标参数，采用进口三轴搅拌机。国内设备水泥浆水灰比0.5~0.7，搅拌后水泥土不易流动，造成型钢难以沉放；相比，其进口三轴搅拌机采用长螺旋多层多组叶片，叶片面积较大，从而有效搅拌长度长，同时水泥浆水灰比达1.5~2.0，搅拌后水泥土呈流动态，后插型钢在一定深度范围内可依靠自重沉放。施工质量好，速度快。 SMW工法围护工程中H型钢起拔回收为该工法的重点，施工中建议采用具有优良粘结力和流动性的新型减磨隔离剂涂刷，该减磨隔离剂能在不同气候中涂刷型钢表面而不脱落，并减小水泥土固化后与H型钢的磨阻力，以利于H型钢顺利而完好的回收，控制回收率在80%以上。 （2）支护结构力学检算 基坑设计采用理正软件进行内力及变形、边坡的倾覆验算、整体稳定、底部抗隆起稳定、抗渗流稳定性计算。 设计假定基坑开挖深度10m，设计参数如下：采用三轴搅拌机，桩径为φ850mm，桩心距600mm，咬合厚度250mm，水灰比1.5~2.0，H型钢规格采用700×300，通长布置。搅拌桩底嵌固端入土3.5m进入粉质粘土，考虑协调变形共同作用，桩顶设一道1000×500冠梁。支护结构剖面布置见图3-02。 内支撑：为有利于控制支护结构变形及地面沉降，内支撑采用刚度较大的钢管支撑，同时结合隧道施工断面高6.28m，考虑结构施工净空、土方开挖效率和实际施工工序，沿基坑竖向设两道钢支撑，平面内采用对撑，第一道支撑设在冠梁上，第二道支撑通过钢围檩设在基底以上6.700m处。 计算模拟施工步序：按照向下分布开挖、加支撑直至基底；向上依次修筑结构，土方回填、拆第二道支撑、土方回填、拆第一道支撑、H型钢起拔回收的施工步序进行。经分析计算，搅拌桩的最大内力和最大变形出现在基坑开挖至基底阶段。 土方开挖 xx站围护结构及临时中桩达到设计要求，且临时路面、风井风道土方开挖等工序完成后，开始进行车站结构范围内的土方开挖，车站范围内的土方开挖采用0.4m3小钩机作业，东、西风井每口安排一台0.4m3小钩机，小钩机完成风道部位土方开挖后，进行车站主体结构范围内第一层土方开挖。土方开挖过程中设钢板箱支垫小钩机以分布机械压力，防止机械陷入土层。 车站土方开挖遵循时空效应理论，根据支撑位置分层分段分块进行，每层开挖至支撑中心标高以下0.5m，每次完成两根支撑范围内的土方，每层、每段土方按先开挖中部后开挖两侧的顺序分块，快挖快撑，并沿车站纵向方向按不陡于1:2的总坡度设坡，在坡角及沿围护结构两侧设好排水沟并做好洞内降水工作。 土方开挖至中间桩附近时，采用人工沿中间桩周边平衡开挖，以减少土方对中间桩的侧压力，同时防止机械开挖碰撞支撑柱而危及行车安全。 土方开挖方法 第一层土方开挖自车站东、西两侧风井向中部进行，开挖至第一层支撑中心标高以下0.5m时，按设计要求进行围护结构内侧基面处理，随即架设第一层腰梁及支撑并施加一定的预应力顶紧。为保证围护结构的整体受力效果，在挖孔桩与腰梁的空隙间打设钢楔填塞。支撑及腰梁架设采用设置在桩顶梁位置的电动葫芦进行作业，第一层中间分块的土方开挖深度，以满足下层土方开挖过程中出土进料走行最小净空要求（如图14.1所示）。土方开挖碰到管线时采用悬吊处理，管线附近的土方主要由人工开挖，在确认管线安全后再继续开挖作业并布设监测点。 图1 土方开挖示意图 为保证西端盾构井的提交时间，车站西端第一层土方开挖至满足总坡度设坡要求时，继续向下开挖车站范围内下部土方，尽快进入车站主体结构西端盾构井施作。在西端盾构井结构施作期间，西端风井暂停出土，至西端第一施工段结构封顶、第二施工段层板施作完成后，恢复西风井出土。 车站东端小钩机完成第一层土方开挖后，自车站中部向东端倒退式开挖第二层支撑范围内的土方及第二层支撑底标高以下的土体。土方开挖至第二层支撑中心标高以下0.5m时，按第一层支撑的架设程序架设第二层腰梁及支撑，腰梁在分段接头处焊接为整体共同受力。随着土方开挖及支撑架设的进行，沿中桩在各层钢支撑下部设［32型钢支托支撑，形成临时中桩的纵向约束，伴随开挖深度不断加深，加强对临时中桩及支撑系统的监控量测，一旦发现变形异常及时设剪刀撑加固临时中桩，确保临时道路在施工中的绝对安全。支撑位置及临时中桩位置定位时，考虑避开结