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R410A性能分析R22作为应用最为广泛的HCFCs类制冷剂，其替代研究已成为迫切需要解决的问题。目前国际上一致看好的R22替代物是R407C、R410A。其中R410A为近共沸混合物，温度滑移微小，是R22的理想替代物。在美国和日本，R410A已成为房间空调和组合空调系统中R22的主要替代物。我国制冷行业也面临着R22工质替代物的现状问题，因此有必要对R22的替代工质及替代过程中的很多技术问题进行一些研究。根据美国标准ANS1／ASHRAE34-1989，对制冷剂的安全性主要考虑其毒性和可燃性。R410A是由R32、R125(50％ ：50％wt)组成的二元近共沸混合工质，无毒不可燃，属安全性制冷剂。制冷剂的环保性能主要由两个重要的环境指标来体现，即臭氧衰减指数ODP 和温室效应指数GWP，R410A的ODP =0，GWP =0．29，均优于R22(ODP为0．04～0．06，GWP为0．32～0．37)，即R410A的安全环保性能优于R22。热力性能是制冷剂筛选的主要依据，替代工质的热力性能不能与原制冷剂有太大的差异，R410A热力性能与R22最为接近。我们给出的在压缩机转速为3500r／rain，制冷量为4.2kW的测试条件下，可以看出，R410A的容积制冷量、能效比以及质量流量都与R22非常接近，但蒸发、冷凝压力比R22高。R410A属于近共沸混合物，相变过程中气液相浓度变化微小，温度滑移小于0．1℃，运行较稳定。制冷剂在管内的流动沸腾换热是蒸发器中典型的换热过程，根据蒸发器的结果，对R410A管内流动沸腾换热及压降已进行了一些研究。1.水平光滑管其是组成蒸发器的常用管型，制冷剂在水平管内的蒸发过程是研究制冷剂流动沸腾换热性能、进行蒸发器设计的基础，所以对于这一换热情况已进行了较多的研究。在空调实际的蒸发和冷凝环境下，对R410A、R407C和R22在外径为7．0mm的水平光滑铜管内的局部表面传热系数和压降进行了试验研究。研究结果表明，在干度为0．4时R410A的蒸发表面传热系数比R22高20％ ，但在干度为0．6时，两种制冷剂表面传热系数相近。R410A蒸发表面传热系数在高干度区( ≥0．4)符合得很好。蒸发和冷凝时的压降R410A比R22低30％。同时还推导出了R410A在蒸发和冷凝时的两相摩擦因子的经验公式。在蒸发温度分别为一15．5℃和5℃，质量流量为70～2llk (m2·s)，热流量为5～15kW／m2的实验条件下，对R410A在外径为9．52mm和7mm的光滑管和微翅管中的蒸发换热特性进行了试验研究。并且分析了质量流量、影响。试验结果表明，在所有实验中蒸发表面传热系数随质量流量和热流量的增加而增加。在低热流量(5kw／m2)时，R410A在外径为7mm的光滑管与微翅管中的蒸发表面传热系数随蒸发温度的降低而升高，高热流量(15kW／m2)时则随蒸发温度的升高而升高。而在外径为9．52mm的光滑管与微翅管中，蒸发温度对表面传热系数的影响可以忽略不计。研究了蒸发温度为4．4cC、外径为9．52mm的光管内R22和R410A的蒸发表面传热系数，得出R410A的蒸发表面传热系数比R22高23％ ～63％ ，其压降比R22低20％ ～38％的结论。2.强化管为了加强制冷空调系统中换热器的换热效果，大多数换热器都采用了强化管，对于混合制冷剂R410A在强化管中的传热性能已有学者进行了研究。对换热表面的强化目前研究较多的是螺纹管，对R410A在内螺纹强化管中的沸腾换热特性进行了研究。采用了外径为8．01mm、内径约为7．30mm的传统内螺纹管和外径为8．00mm、内径约为7．24mm的人字形螺纹管测量了管内R22与R410A的蒸发表面传热系数及压降l6，试验结果表明，在增强蒸发和冷凝换热中，人字形螺纹管比传统的螺纹管更有效。试验中还包括了微翅管，研究结果表明：R410A在9．52mm和7mm微翅管中的平均蒸发表面传热系数明显优于光滑管。光滑管和微翅管的压降都随蒸发温度和质量流量的升高而增大。研究中还分析了质量流量、热流量、蒸发温度和管径对蒸发表面传热系数的影响，并将R410A在微翅管中的强化换热因子作为质量流量、热流量、蒸发温度和管径的函数表现出来。3.制冷剂在蒸发器中的沸腾换热除管内流动沸腾外，根据蒸发器的结构形式，还有制冷剂在管外沸腾换热的情况，基于满液式蒸发器中制冷剂的换热情况，对R410A等制冷剂在光管和W．TX、W．B两种不同参数的强化管外沸腾换热的情况进行了研究。研究了多种工质包括R410A在饱和温度为0℃和20℃管外核态沸腾换热性能。 ，得出：对于w． Ⅸ 管，在给定的饱和温度下，R410A的表面传热系数最大；对于w．B管，R22和R410A的表面传热系数相当。凝结换热过程也是制冷空调系统中重要的换热过程，