干扰试井研究.ppt

TK408井井底停喷压力计算结果 TK408井井底停喷压力图 2000年5月： 8mm油嘴生产 平均日产油：163.7 m3/d， 比重为0.9590 平均日产气： m3/d 平均日产水：0.4 m3/d 平均气油比：53 m3/m3 (由饱和压力推算） 平均含水： 0.22% 采用Baxendell相关式计算流体通过油嘴的流动 采用Hagedorn-Brown相关式计算沿井筒的压力分布 生产井段： 5419.0 m～5500.0 m 7〞套管下深： 5392.42 m 3 1/2〞油管下深： 2004.67 m + 2 7/8〞油管 完井方式： 裸眼完井 井径： 8 1/2〞 TK409井基本参数 TK409井井底停喷压力计算结果 TK409井井底停喷压力图 2000年5月： 6 mm油嘴生产 平均日产油：109.9 m3/d， 比重为0.9580 平均日产气：6329 m3/d 平均日产水：0.01 m3/d 平均气油比：57m3/m3 平均含水： 0.03%。 采用Achong相关式计算流体通过油嘴的流动 采用Hagedrn-Brown相关式计算沿井筒的压力分布 生产井段： 5400.0 m～5464.0 m 7〞套管下深： 5392.42 m 3 1/2〞油管下深： 2004.67 m + 2 7/8〞油管 完井方式： 裸眼完井 井径： 8 1/2〞 TK410井基本参数 TK410井井底停喷压力计算结果 TK410井井底停喷压力图 （2）计算结果 TK412—T410井间干扰测试赫诺检验图 （2）计算结果 TK412—T410井间干扰测试压力历史拟合图 （2）计算结果 TK412—T413井间干扰测试双对数拟合图 kh/?: 1308 ?Cth: 0.28 k: 578 ?: 0.236×10-7 ?: 9.0% ?: 4.635 （2）计算结果 TK412—T413井间干扰测试赫诺检验图 （2）计算结果 TK412—T413井间干扰测试压力历史拟合图 （2）计算结果 连通不明显井对间的地层参数 由于该三井对目前不能确定是观察井自身的产量变化引起了井底压力的变化，还是激动井的开关井引起了其井底的压力变化，故该解释结果仅供参考。 2.参数分析 2.参数分析 窜流系数λ反映了双重介质地层中低渗透系统中流体向高渗透系统中窜流能力大小，窜流系数越大则基质中的原油越容易输送到裂缝中去。 λ：窜流系数 rw：井筒半径，m Km：基质渗透率，10-3 ?m2 Kf：裂缝渗透率，10-3 ?m2 ?：基质岩块的形状因子 2.参数分析 大部分的古潜山碳酸岩油藏，发育有裂缝，油藏的储集类型表现为双重介质油藏。对于一个好的双重介质油藏，除渗透率等其它特征参数外，弹性储能比一般在1%到10%之间，窜流系数的数量级一般在10-7--10-8左右。从一些裂缝性储集层的开发情况来看，ω0.3和λ10-6的油田开发效果较差。 通过本次干扰试井测试，得到塔河4号油田的弹性储能比在2.4%-9.4%之间，窜流系数在0.853×10-7—1.5×10-7之间，塔河油田是一个很好的裂缝性油田。 汇 报 内 容 二、油田简介 三、测试概况 四、压力温度及产能分析 五、连通性及地层参数分析 六、动态储量计算 七、探测范围分析 八、停喷压力预测 九、结论与建议 BO：1.1559 SO：70% Ct ：27.34 ×10-4MPa-1 五.动态储量计算 流压法单井储量计算公式： N：封闭油藏的储量，m3 Bo：原油体积系数 So：油层的含油饱和度 m*：拟稳定流动阶段流压降落斜率，MPa/h Ct：总压缩系数，MPa-1 计算了7口井的储量 五.动态储量计算 单井动态储量表 1532万方 五.动态储量计算 通过压降法求得的动态储量应该是单井控制的泄油面积内连通液体体积，如果油藏有边水或底水且在单井控制的泄油区域内，则所求的动态储量应包含边水或底水。 通常由试井求出的动态储量要小于静态法确定的地质储量。 汇 报 内 容 二、油田简介 三、测试概况 四、压力温度及产能分析 五、连通性及地层参数分析 六、动态储量计算 七、探测范围分析 八、停喷压力预测 九、结论与建议 五.探测范围分析 计算公式： ri： 探测半径， m K： 渗透率，μm2 t： 时间，h φ： 孔隙度，小数 μo：原油粘度，mPa?S Ct： 综合压缩系数，MPa-1 五.探测范围分析 TK412井探测半径随时间变化曲线 激动384.5h后， 探测半径为 2800m