桥刚性支撑设计计算书.docVIP

208国道特大桥连续箱梁合拢段刚性连接设计计算书 一、工程概况 208国道特大桥位于太原市小店区，25#～28#墩上跨208国道，上部结构为连续箱梁位于由太原至中卫铁路段，跨径为48.75m+80m+48.75m，设计采用挂篮悬浇施工。0#和1#梁段采用托架现浇；2～10#梁段采用挂篮悬浇施工；12#边跨现浇梁段采用支架现浇，底模与支架之间采用圆钢管作为滑动层，以确保边跨合拢刚性连接时梁体与支架之间的相对滑动；2个边跨合拢段在支架上现浇；中跨合拢段在吊架上现浇。主要数据参数如下： 1、边跨现浇段：梁段长度775cm，梁段体积104.61m3，梁段重量2719.8 KN。 2、边跨合拢段：梁段长度200cm，梁段体积20.90m3，梁段重量543.3 KN，顶板厚35cm，腹板厚48cm，底板厚40cm，截面梁高360cm。 3、中跨合拢段：梁段长度200cm，梁段体积31.08m3，梁段重量808.0 KN，顶板厚35cm，腹板厚48cm，底板厚40cm，截面梁高360cm。 4、支座型号及布置见下图： 二、刚性连接设计计算 （一）计算原理： 1、根据《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）9.5.6条规定：连续梁合龙前应调整中线和高程，并将合龙一侧墩的临时锚固改换成活动支座，同时按设计合龙温度，将两悬臂的合龙口临时锁定，锁定力应大于释放任何一侧各墩的全部活动支座的摩擦力。 条文说明：悬浇连续梁合龙前，合龙段两端悬臂受温度的变化的影响可能产生纵向伸缩，使合龙间距变化，从而导致合龙段混凝土凝固过程中受到张拉或压缩的超应力影响到而产生裂缝。因此，合龙段的临时锁定或锚固，应到合龙段混凝土养护到一定强度，并施加预应力后，才能拆除。 2、根据《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》（TB10002.3-2005）长细比：λx=L0/ ix=295/12.11 =24.36＜[λ]=150 （满足） 由λy=24.36查得b类截面轴心受压构件的 稳定系数为：Ψ=0.956 A、整体稳定验算： σ=N/（Ψ×A） =358000N/（0.956×10980mm2） =34.11 N/ mm2＜[σ]=215 N/ mm2（满足） -------------------------------------------------------- B、确定柱宽度b: 为保证分肢不先于整体稳定构件失去承载能力，假定λ1=12.18cm（约为0.5Ψx），则 λy=(λx2-λ12)1/2=(24.362-12.182)1/2=21.1 iy= L0/λy =295/21.1=13.98 cm iy=0.44b,故b= iy/0.44=31.77cm,取b=320mm. -------------------------------------------------- C、缀板设计验算: ly=λy×i0=12.18×2.47=30.08cm，缀板选用-14×200钢板，l1=20+30.08=50.08cm，采用l1=50cm。 分肢线刚度： K1=I1/L1=335.6/50=6.71 cm3 两侧缀板线刚度之和： Kb=∑Ib/a=2×1.4×203/(32-2.16×2)/12 =62.55 cm3 Kb 6K1=6×6.71=40.26 （满足） 横向剪力：V=Af/85×(fx/235)1/2 =10980×215/85=27773 N 缀板单边横向剪力：V1=V/2=13886.5 N 缀板与分肢连接处的内力为： T=V1×L1/a=13886.5×500/276.8=25084 N M=T×a/2= V1×L1/2=25084×276.8/2=3.47×106 N·mm ------------------------------------------------------ D、缀板焊缝设计验算: 取角焊缝焊角尺寸hf=8mm,不考虑焊缝绕角部分焊缝长度，采用lw=20mm,则剪力T产生的剪应力（顺焊缝长度方向）： τf=T/(0.7×hf×lw) =25084/（0.7×8×200）=22.4 N/mm2 弯距M产生的应力（垂直于焊缝长度方向）： σf= 6M/(0.7× hf×lw2) =6×3.47×106/(0.7×8×2002)=92.95 N/mm2 合应力为： σ=[(σf /1.22) 2+τf 2]1/2 =[（92.95/1.22）2+22.42] 1/2 =79.41 N/mm2 ffw =160 N/mm2 （满足） 验算完毕。 6/6