循环水排污水处理工艺.docVIP

火力发电厂循环水排污水处理工艺的实施 1.2循环水系统表2为2000年循环水量、补充水量及冷却系统的浓缩倍率的统计数据，根据表中数据统计结果2000年平均循环水量为38197.7m3/h，平均循环水补充水量为1343.6m3/h，循环水系统平均浓缩倍率为1.93；冷却塔的风吹损失按循环水量统计值的0.1%即38.2m3/h计，则可以推算出循环水系统的年平均排水量为658.0 m3/h，蒸发损失为647.4 m3/h。对于杨柳青电厂，由于无水冲灰系统，循环水系统补充水量要占到全厂总耗水量的90%以上。表2 2000年循环水量、补充水量及冷却系统的浓缩倍率统计结果 1.3化学制水系统化学制水车间用水为子牙河水，2000年化水车间的除盐水供水量通过全年统计，平均除盐水供水量为25.8m3/h；化学制水车间的自用水率按30%计，则年平均用水量为25.8 m3/h /(1-30%)=36.8 m3/h。 1.4 其它系统1.4.1、浇花草及冲厕用水　　取自循环水，浇花水量估计值为6.3 m3/h 。冲厕所水量估计值为6.5 m3/h。1.4.2、热网系统 2000年热网系统供水水量为2.8 m3/h。1.4.3、制氢站冷却水　　制氢站冷却水为河水，水量约8.1m3/h，冷却后水排至水塔。1.4.4、至煤场喷淋补水　　取自循环水，水量约100m3/d，即4.2m3/h。1.4.5、至粒化水补水　　取自循环水，水量约50m3/d，即2.1m3/h。1.5水平衡现状　　根据上述数据绘制的2000年全厂实际水量平衡简图见图1。 由此可见，全厂2000年平均补水量为1384.4m3/h，不包括热网供水的年平均耗水量为1380.4 m3/h。根据统计的2000年平均负荷为398MW。由此可以计算出2000年的平均耗水率为0.96m3/GW.s，这与国外先进水平的耗水率0.50m3/GW.s有较大的差距，可见节水潜力很大。 2　循环水处理方案分析　　杨柳青电厂循环水处理选择了两个技术方案进行分析，二个初步方案为：?1）? 对全部循环冷却系统的补充水进行过滤—弱酸离子交换处理，将循环水系统的浓缩倍率提高至4。?2）循环水系统维持目前水质不变，对循环水排水进行RO处理后，RO产水回至循环水系统。下面就上述2个方案进行技术分析 2.1 循环水补充水过滤-弱酸处理方案2.1.1、方案概要　　子牙河水经过滤除去悬浮物并经弱酸离子交换降低具有结垢性的离子成分的含量后，作为循环冷却水系统的补充水，由于补充水中的结垢性离子成分的降低，可以使冷却水在较高浓缩倍率下运行，从而达到降低循环水系统补充水量及减少排污水量的目的。　　由于弱酸氢离子交换处理只能除去水中的暂硬，因此，为了保证处理效果，通常要求进水中的全碱度/全硬度≥0.60。统计1999年~2001年河水、循环水的水分析记录，循环水系统补充水全硬度范围为3.8mmol/L~12.0mmol/L，全碱度为2.4mmol/L~8.0mmol/L，水质变化较大，但其全碱度/全硬度均在0.65左右，因此，在技术上是可行的。? 2.1.2、方案技术特点及应考虑的问题●????? 处理工艺简单。●????? 需用酸进行再生，再生废水较难处理；考虑到无水冲灰系统，处理费用高。●????? 子牙河水氯离子含量一般在100PPm以上，特殊时期氯离子含量超过500PPm，弱酸处理后循环水中含盐量及腐蚀性离子将成倍的增加，对冷却设备的腐蚀加剧，如果控制不力，将对冷却设备产生极大的腐蚀隐患。 浇花草及冲厕水源需更改，循环水水质已不符合要求。基于以上考虑，不考虑该技术方案。附表3为杨柳青电厂接近2000年平均水质的全分析报告表3 子牙河水水质全分析 2. 2循环水排污水RO处理方案2.2.1、方案概要采用反渗透技术对循环水排水进行处理，循环水排水中的绝大部分盐分随RO系统浓水排出循环水系统，RO产水大部分回至循环水系统，使循环水维持在较低的含盐量水平；RO产水一部分至化学锅炉补给水处理系统经离子交换处理后作为锅炉补给水，一部分作为热网系统补充水，在热网不需要供水时，则返回至冷却塔。RO浓水排水作为煤场喷淋补水及粒化水补充水，多余部分水量排至原排水系统。2.2.2、方案的技术特点及应考虑的问题 ●????? 可以利用原化学水处理车间及化学热网软化水系统的现有预处理设备。 ●????? 循环水水质较好，对冷却设备的腐蚀减缓，系统运行较安全。循环水处理方案可以维持现有的方案不变。 ●????? 在维持目前循环水水质的情况下，系统的实际浓缩倍率可以得到提高。 ●????? 处理工艺较为复杂，对运行工况的要求高。基于以上考虑，重点考虑该技术方案。 3．循环水排水RO处