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码头工程横梁底模计算书 槽钢允许应力[σ]=200Mpa，计算时按照[σ]=190Mpa，弹性模量E=2.1×105Mpa=2.1×105N/mm2 双拼36c槽钢WX =1492 cm3，IX =26800 cm4； 双拼36b槽钢WX =1406 cm3，IX =25400cm4； 双拼36a槽钢WX =1319.35 cm3，IX =23748.2 cm4； 双拼32a槽钢WX =938.83 cm3，IX =15021.3 cm4； 双拼25a槽钢WX =537.46 cm3，IX =6718.2 cm4； 双拼16a槽钢WX =216.56 cm3，IX =1732.4 cm4； 单根36c槽钢WX =746 cm3，IX =13400 cm4； 单根36b槽钢WX =703 cm3，IX =12700 cm4； 单根36a槽钢WX =660 cm3，IX =11900 cm4； 单根32a槽钢WX =475 cm3，IX =7600 cm4； 单根25a槽钢WX =270 cm3，IX =3370 cm4； 单根16a槽钢WX =108 cm3，IX =866 cm4； 码头下横梁 梁长30m，梁宽1.8m，梁高1.2m，前沿靠船构件约7.56m3砼。 荷载： 恒载：砼自重：横梁 1.2×25＝30kN/m2 模板： 0.75 kN/m2 施工荷载：8 kN/m ①、安装靠船构件时（仅承受靠船构件及橡胶护舷自重，反力向上为正，向下为负，取KG验算）： P＝189kN RA1＝332kN ；RB1＝-143kN Mmax=314.7kN.m ②、浇筑下横梁混凝土时q（宽1.8m，高1.2m的砼梁）： 荷载组合：q＝1.2×（30+0.75）×1.8+8=74.4kN/m P＝189kN 计算简图 MA悬挑端=491.6kN·m；MAB=-200.8kN·m；MBC=101.3kN·m；MdE=＝45kN·m；MCd= Mef ＝223.3kN·m； MFG=95.2kN·m；MGH=158.1kN·m；MH端悬挑= 148.8kN·m. 反力RA＝665.4KN； RB1＝141.6kN；RB2＝Rc1＝122.8kN； Rc2＝Rd1＝182.3kN；Rd＝RE1＝81.8kN；RE2＝RF1＝182.3kN；RF2＝RG1＝119kN；RG2＝156.24kN；RH＝364.56kN 考虑在A桩顶端设置4根（8个吊点）、H桩顶端设置3根Φ32mm吊筋（6个吊点），每根Φ32mm吊筋按照10t的拉力考虑，每根桩合计吊筋承载力为80t，满足要求。其他桩顶，每根桩顶上加两根Φ28mm吊筋反吊槽钢底模，吊筋和管桩端板焊接牢固，对于反力计算R＞400KN的，则设4根Φ28mm吊筋反吊，每根Φ28mm吊筋也安6t拉力考虑。如此可保证每个抱箍支撑力均小于300KN。以下反力R不再验算。 荷载组合：荷载组合：q＝1.2×（30+0.75）×1.8+8=74.4kN/m P＝189kN F=180KN 底模槽钢在AB段为第一种配制，C~H段为第二种配制 因此每一种配制只需验算弯矩最大处即可。 按简支梁近似计算偏于安全。 AB段：A端悬挑处弯矩最大 槽钢允许应力[σ]=200Mpa，计算时按照[σ]=190Mpa，弹性模量E=2.1×105Mpa=2.1×105N/mm2 强度验算：σ=Mmax/Wx=491.6×103/（2×1406）=175Mpa〈[σ]=190Mpa 选用双拼［双拼36b槽钢WX =1406 cm3，IX =25400cm4； 挠度验算: 悬臂端挠度最大： 靠船构件：f1=5.4mm 〈[f]=l/250=2.2/250=8.8mm 结论： 强度和挠度均符合要求，为避免前沿主槽钢反翘，前沿36#槽钢与C桩钢包箍用25#槽钢焊接相连形成反压。 C~F段：CD段和EF段弯矩相同，均大于DE段 强度验算：σ=Mmax/Wx=223.3×103/（2×938.83）=118.9Mpa〈[σ]=190Mpa 双拼32a槽钢WX =938.83 cm3，IX =15021.3 cm4； 挠度验算: f= 5q2l4/384EI=17.7mm〈[f]=l/250=19.6mm 结论: 强度和挠度均符合要求. F~H段：GH段弯矩最大 强度验算：σ=Mmax/Wx=158.1×103/（2×938.83）=84.2Mpa〈[σ]=190Mpa 双拼32a槽钢WX =938.83 cm3，IX =15021.3 cm4； 挠度验算: f= 5ql4/384EI=19.2mm〈[f]=l/250=20mm 结论: 强度和挠度均符合要求. H