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2、下放货载时 重载侧静阻力： 空载侧静阻力： 两侧的拉力差： 由以上三式可得静防滑安全系数： 讨论： 1）等重尾绳提升系统： σj 不变，为一个恒定值； 2）重尾绳提升系统： 下放货载开始时σj 最小，结束时最大。应按下放货载开始时 验算静防滑安全系数； 3）轻尾绳提升系统： 下放货载开始时σj 最大，结束时最小。应按下放货载结束时 验算静防滑安全系数； (2)某些情况下，当钢丝绳缠向卷筒时，会发生“咬绳”现象。由图4-2可见，若内偏角过大，绳弦的脱离段与邻圈钢丝绳不相离而相交，如图中A点所示，这就是“咬绳”。有时，虽然内偏角并不很大，但由于卷筒上绳圈间隙ε较小、钢丝绳直径d较大或卷简直径D较大，也会“咬绳”。“咬绳”加剧了钢丝绳的磨损。 图4－2 钢丝绳在卷简上缠绕时，“咬绳”示意图 图4-3 提升机在不同ε，d及D时 避免“咬绳”的内偏角的允许角度曲线。 图4—4提升机在不同ε，d及D时 避免“咬绳”的内偏角的允许角度曲线。 由图4-l可以看出，外偏角与弦长L的关系式为： 式中：B为卷筒宽度； S为两天轮中心距； a为两卷筒之间距离。 （4-1） 上式中：若取Lx值较小，α1能超过最大允许值1°30′，应以《煤矿安全规程》规定的最大允许值1°30′代入上式，求出相应的最小弦长Lx·min 。即： （4-2） 内偏角α2与弦长Lx的关系为： 式中：H为提升高度； 30为钢丝绳试验长度； 3为摩擦圈数。 上式中分子中括弧一项代表提升终了时，卷筒表面未缠绳部分的宽度。 （4-3） 同理，以最大允许角度α2.max代入上式，可求出相应的 。即： 要特别指出的是：上式应同时满足前述两个规定。 （4-4） 选择 和 中的大值，定为最小弦长Lx·min 。若求出的Lx·min不超过60m，则所定偏角、弦长均合理；若Lx·min已超60m，设法解决。若仅由于“咬绳”致使ε过小以致Lx·min过大时，可根据具体情况，适当增大ε或采取其他措施，提高ε以降低Lx·min 。 二、井架高度Hj 图4-1可知，Hj应由下列各部分组成： （4-6） 式中：Hx为卸载高度；Hr容器全高，可从容器规格中查得；Hg为过卷高度；Rt为天轮半径。式中最后一项0.75Rt是一段附加距离，因为从容器连接装置上绳头与天轮轮缘的接触点到天轮中心约为0.75Rt。 井筒提升中心线至卷筒中心线距离Ls.min应按下式确定： 式中：C0为卷筒中心线至井口水平的高度，一般取1.5-2m。 三、下绳弦与水平线夹角β 仰角的大小影响着提升机主轴受力情况。JK型提升机主轴设计时，是以下出绳角为15°考虑的，若β15°，钢丝绳有可能与提升机基础接触。大了钢丝绳的磨损。对于JK型提升机，应按下式计算出β值： （4-9） 一、斜井串车提升 斜井串车提升有单钩及双钩之分。按车场形式不同又分为采用甩车场的串车提升及采用平车场的串车提升。 斜井串车提升具有投资少和建井速度快的优点。采用单钩串车提升时，井筒断面较小、建井工程量少，更能节约初期投资。但单钩串车提升能力较低，故年产量较大时(大于21万t)，宜采用双钩串车提升。 第六章 斜井提升 斜井提升 斜井箕斗提升 斜井串车提升 斜井带式输送机提升 甩车场双钩串车提升 平车场双钩串车提升 甩车场单钩串车提升 采用甩车场的单钩串车提升，在井底及井口均设甩车道。 提升开始时，重车在井底车场沿重车甩车道运行。由于甩车道的坡度是变化的，而且又是弯道，为了防止矿车掉道，要求初始加速度a0≤0.3m/s2；速度vm≤1.5 m/s。 (一)采用甩车场的单钩串车提升 图6-l 采用甩车场的串车提升系统 当全部重串车提过井底甩车场进入井筒后，加速至最大速度，并以最大速度vm等速运行。在到达井口停车点前，重串车以减速度a3减速。全部重串车提过道岔A后停车，重串车停在栈桥停车点。搬动道岔A后．提升机换向，重串车以低速沿井口甩车场重车道运行。停车后，重串车摘钩并挂上空串车。提升机把空串车以低速vsc沿井口甩车场提过