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4.5.2最大弯矩荷载组合作用 下表分别为模型试件的混凝土、钢箱、高强螺栓等材料的测点计算值与试验值比对值分析。其中加载工况选择的是最大弯矩荷载组合下的最高一级荷载值，对于已损坏的应变片我们用空格代替，我们规定拉应力为正值，压应力为负值。 ①混凝土塔座表面应力 测点位置（沿Y方向离顶板的距离mm） 0 175 325 475 625 775 950 计算值（MPa） 1.53 0.47 0.24 -0.48 -0.84 -1.12 -3.11 试验值（MPa） 0.65 -0.19 0.08 -0.72 -1.3 -1.15 -2.02 ①钢箱表面应力 测点位置（沿Y方向离顶板的距离mm） 0 63 275 425 575 787 850 计算值（MPa） 8.31 7.85 -6.73 -12.66 -18.86 -27.10 -25.66 试验值（MPa） 1.54 1.85 -7.11 -20.19 -14.63 -73.85 -4.64 测点位置（沿Y方向离顶板的距离mm） 0 63 275 425 575 787 850 计算值（MPa） 0.95 -3.73 -7.62 -11.07 -12.44 -13.17 -12.83 试验值（MPa） 3.71 -0.52 -5.97 -7.73 -6.59 -18.54 -0.62 ①高强螺栓表面应力 X=处测点位置（沿Y方向离顶板的距离mm） 0 100 200 300 400 计算值（MPa） 268.98 267.34 263.03 251.15 216.73 试验值（MPa） / 341.55 325.27 305.29 302.61 X=处测点位置（沿Y方向离顶板的距离mm） 0 100 200 300 400 计算值（MPa） 264.22 262.35 257.83 245.96 212.13 试验值（MPa） 338.05 / 319.3 318.68 290.66 X=处测点位置（沿Y方向离顶板的距离mm） 0 100 200 300 400 计算值（MPa） 255.45 253.03 247.99 235.98 203.19 试验值（MPa） / 319.92 / 295.20 288.61 X=处测点位置（沿Y方向离顶板的距离mm） 0 100 200 300 400 计算值（MPa） 251.26 248.39 242.91 230.74 198.44 试验值（MPa） 322.39 306.73 279.34 269.24 288.19 由上面各表所列各测点应力数据可见： 1、从表可以看出，在最大弯矩荷载组合的最大一级荷载工况作用下，混凝土结构、钢箱以各个测点的试验值与有限元计算值大小相比规律比较接近。 2、在距结合面100mm和600mm段的钢箱表面测点6的变化趋势最明显，应视为钢箱受力的最不利位置。 3、通过比较混凝土与钢箱的应变值说明，钢-混结合段模型试件应力在由钢箱高应变值向混凝土塔座的低应变值传递过程中变化平稳，这与结构承压板的应力扩散作用是分不开的。 4.6破坏加载研究 本加载过程是按破坏加载工况分级加载。当加载进行到（200,330）级后一级段时，听到响声，靠近加载面一侧高强螺栓失效，钢箱倾斜，千斤顶传感器滑出，两层钢板间产生大约10mm的裂缝如图： 4.6.1高强螺栓握裹力估算 混凝土与钢筋之间的握裹力跟混凝土强度等级、钢筋表面形状、锚固长度及钢筋直径有关： N≥πdlτ τ=ft/4a l=钢筋锚固长度； d=钢筋直径； ft=混凝土抗拉长度； a=钢筋外形系数；光面钢筋a=0.16； 计算得： N≥33.6KN 通过（200,330）级加载螺栓受力测定得，螺栓所受拉力大约为68.4KN,而此时应变远小于高强螺栓的屈服应变，因此我们断定高强螺栓是从混凝土塔座中“拔出”破坏。 4.6.2破坏阶段受力分析 本阶段试验进行了破坏荷载组合的加载过程。实验过程中，在螺栓脱落之前钢-混凝土结合段模型试件在各级荷载的作用下表现平稳，