真空预压固结排水法在太浦河泵站工程堤防加固中的研究与应用论文.docVIP

　　真空预压固结排水法在太浦河泵站工程堤防加固中的研究与应用论文 .freel（桩号0-543.90m~0-56.20m），底宽70m，边坡1:3，底高程-2.50m，顶高程7.00m，在3.50m高程设置宽5m的马道，渠道边坡采用分段衬砌，高程-2.50m~3.50m采用浆砌块石护砌，高程3.50m至堤顶采用草皮喷植，渠底根据流速的分布，部分采用浆砌块石或混凝土护底。进水渠堤防按1级建筑物设计。 施工期间，2001年11月3日在进水渠南堤桩号0-413.00m~0-475.00m范围内发生滑坡，经现场踏勘，堤脚向渠中心滑移30m左右，顺堤轴线方向在坡面上出现宽度和深浅不一的较多纵向裂缝，堤脚的滑动面呈自然坡状态，未出现隆起现象。 滑坡发生后，为了尽快清理滑坡现场，恢复原设计的堤防并保证其安全，设计拟定出两个滑坡处理方案：水泥土搅拌桩加固和塑料排水板真空预压加固。在对方案进行施工现场条件、工期、处理费用等技术经济比较后，最后决定采用塑料排水板真空预压加固处理方案。 2工程地质条件 根据工程地质报告，滑坡部位原天然地面高程约为5.30m。典型地质剖面见图1，主要土层的部分物理力学指标见表1。其中②3层淤泥质粉质粘土强度很低，属高压缩性土，且含有机质土。该层顶面高程基本保持在1.30m~1.80m左右，底部高程自西向东由-5.06m抬高到-0.32m，最厚处达6.9m。进水渠滑坡部位的渠底进入了②3层土。渠堤稳定分析表明，②3土是影响进水渠岸坡稳定的主要土层。 图1 典型地质剖面图 表1 滑坡部位土层物理力学指标 层号 土层描述 天然容重kN/m3 饱和容重 kN/m3 含水量% 饱和度% 压缩系数 MP-1 固快指标（峰值） C kPa φ度 ①1 粉质粘土 水上17.8 18.7 29.4 87 0.31 8.0 32 水下18.7 18.8 32.4 98 8.0 30 ②2 粉质壤土 18.7 18.8 39.2 100 0.19 13 22 ②3 淤泥质粉质粘土 17.8 17.8 51.7 100 0.77 16 16 ③1 粉质粘土 20.0 20.1 20.0 99 0.15 40 20 ③2 重粉质壤土 19.4 19.4 19.3 100 0.19 32 20 ③3 轻砂壤土 18.9 18.9 19.1 99 0.12 8 35 ⑤ 粉质粘土 19.0 19.0 34.6 98 0.38 18 16 ⑥ 粉质粘土 20.4 20.5 23.9 99 0.12 55 24 3 滑坡原因分析 发生滑坡的原因是多方面的，这和该段的水文地质条件以及当时的气候条件等都有着密切的联系，经分析研究，认为发生滑坡的主要原因如下： （1） 经过现场查勘和实际测量，对照滑坡体测量图，发现滑坡体附近的②3层土基本上处于地质剖面图中的最深处，最大深度达6.9m，另一方面，该段②3层土的实际物理力学指标远较预料中的为低应是导致该处边坡失稳的主要原因。 （2） 滑坡的前一天下雨，雨水渗入土坡，使土体基本处于饱和状态，由此土的物理力学指标进一步降低；另一方面，外坡的水塘一直有水，使堤防的浸润线抬高，增加了渗透压力。 （3） 太浦河泵站的进水渠属于挖、填结合型，渠道为新开挖，渠道开挖属于卸荷过程，堤防回填高约3m，属加荷过程。渠道的开挖和回填几乎同时进行，工序集中，时间短促（先回填，后开挖，回填约三个月，开挖约一个月）。此外，由于进水渠边坡土体主要由渗透性能差、固结缓慢的粘土及淤泥质粉质粘土组成，在快速加荷、卸荷过程中易于产生较大孔隙水压力并较大幅度降低土体抗剪强度。 4 处理方案拟订 对滑坡的处理一般采用改变堤防的断面或堤线位置，采取堤顶卸载或堤脚堆载的办法，由于进水渠的河道断面及堤顶高程必须满足过流和防洪要求，因此该处理办法在本工程不适用；对滑坡的处理另一种方法是处理堤基，提高堤基土的物理力学指标和抗滑能力，设计先后考虑了两个方案：一是采用水泥搅拌桩加固堤基，二是采用塑料排水板真空预压加固堤基，对上述两个方案进行施工现场条件、工期、加固方案费用等技术经济比较后，采用方案二。 处理的具体步骤：滑坡体修整、真空预压的施工、渠堤回填、边坡修正。 5真空预压设计 5.1塑料排水板布置范围 根据滑坡发生的范围和附近区域的工程地质资料，塑料排水板布置的范围为顺水流向从桩号0-496.30m~0-390.10m，垂直水流方向包含整个进水渠南堤宽度再往进水渠延伸15m，总加固面积约5400m2。排水板布置剖面图见图2。 图2 排水板布置剖面图 5.2塑料排水板布置 排水板尺寸为100mm×4mm，在滑坡中心区桩号0-478.30m~0-408.10m之间70.2m范围内，排水板间距1.3m，按三角形布置。在滑坡区两侧桩号0-496.30m~0-4