高模板支撑施工组织设计.docVIP

惠州大堤（北堤）安全加固工程第3标段 高支模专项方案 (钢管脚手支架) 编制单位：惠州市水电建筑工程有限公司 编 制 人： 技术负责人： 审 核 人： 编制日期： 目 录 一、梁板施工工艺流程 2 二、结构布置 2 三、梁底模板计算 2 四、梁底纵向方木验算 3 五、梁底横方木验算 4 六、梁底纵向钢管验算 5 七、直角扣件抗滑移能力验算 5 八、立杆稳定性验算 6 九、楼板支撑体系计算书 6 十、高支模的质量安全保证体系 9 十一、模板的安装 10 十二、模板拆除 12 十三、高支模及支撑体系的验收 12 十四、防止高支模支撑系统失稳的措施 13 十五、高支模支撑架搭设和拆除的安全技术措施 13 前 言 惠州大堤北堤安全加固工程工程位于，2 P刚=28.8kN/m2 2. 内力验算： 因为在实际混凝土浇注中，采用斜面分层工艺，且在混凝土浇捣过程中，振动棒的作用范围较大，在跨距较小时，可近似认为活荷载为均布且同时作用于各跨，即：不必考虑最不利荷载分布。 设l为纵方木跨距，取300mm。 查《建筑施工手册》表2－15，得： km=0.105；kv=0.606；kw=0.644 查《建筑施工手册》表2-54，得胶合板设计强度及弹性模量为： fv=1.2N/mm2；fm=20N/mm2；E=6500×0.9=5850N/mm2 所以： M=km·P承l2=0.105×28.8×0.32=0.272kN·M σ=6.04N/mm2 可知符合抗弯要求； 可知符合抗剪要求； 可知符合挠度要求。 四、梁底纵向方木验算 1. 计算资料： 方木为红松E=9000×0.85=7650N/mm2 [σ]=11.7N/mm2 fv=1.4×1.3×0.9 N/mm2 2. 纵向方木承受的荷载： 由多跨连续梁在均布荷载作用下受力情况可知：最大支座反力出现在连续梁第二支座（即上图B支座），查表可知kvb左=0.606，kvb右=0.526， 支座反力：RB=（kvb左＋kvb右）P承l=(0.606＋0.526)×28.8×0.3=9.78kN 每米均布反力P′=RB/1m=13.7kN/m(方木自重忽略)，如下简图： 3. 求纵向方木内力： 查表得：km=0.105，kv=0.606，kw=0.644 M= km·P′l12(l1为横方木跨距) =0.105×13.7×0.32=0.129kN·m σ= 1.2N/mm2 可知抗弯符合要求； 可知符合抗剪要求； 可知符合挠度的要求。 五、梁底横方木验算 1. 受力简化模型如下： 2、荷载计算： RB=P′L=13.7×0.25=3.425 集中力P= RB=3.426，等效均布荷载P′=13.7kN/m 查表，四等跨连续梁（简化为2m计算） km=0.107；kv=0.607；kw=0.632 M= km·P′l22(l2为梁下立杆横距) =0.107×13.7×0.42 =0.234kN·m σ=1.1N/mm2 可知抗弯符合要求； 可知抗剪符合要求； 可知挠度符合要求。 六、梁底纵向钢管验算 1. 计算资料： 查表得钢管相关参数如下： W=5.08×103mm3；I=12.9×104mm4；E=2.1×105MPa；fm=205MPa 2．荷载计算： 等效均布荷载取最大值： 3．内力计算： km=0.105；kw=0.644；kv左=0.606；kv右=0.526 M= km·P′L2(L为梁下立杆纵距) =0.105×18.3×0.42=0.44 σ=86.6N/mm2 可知抗弯符合要求； 七、直角扣件抗滑移能力验算 Rmax=（kV左＋kv右）PL=（0.606＋0.526）×29.34×0.4=7.6kN V′=Rmax=7.6kN2Vc=17kN 采用双扣件可满足要求。 八、立杆稳定性验算 1．立杆相关参数： A=4.89×102mm2；g=3.84g/m；I=15.8mm；E=2.1×105；f=205MPa 支柱高6m―1.0m=5.0m 设三道水平杆距地1.8m，即L=1.8m 立杆及相关横杆重量=49.1KN 可知符合要求。 九、楼板支撑体系计算书 1、结构布置： 底模下方木横楞＠400，钢管（钢支撑）横向＠1000，纵向＠1000，扫地杆和水平拉结杆设置同梁支摸，另外须设剪刀撑增强刚度。 2、板底模板计算： 其传力系统为： 现浇混凝土及施工等荷载→板底模板→水平方木→水平钢管→钢管支柱→承接层。 荷载： （1）、恒载标准值： 200mm厚混凝土：24kN/m3 ×0.20=4.8kN/m2 钢筋： 1.5kN/m3×0.18=0.27 kN/m2 模板： 0.30 kN/m2 所以，恒载标准值gk=3.93kN/m2； （2）、活载标准值： 人员及设备均