上海塘桥基验算.docVIP

上海塘桥主塔基础验算 一、构造及外部描述 承台为C30,柱为C25 基础入土深度h：57.919m 设计桩径：1.5m 顺桥向桩间净距L1：1.23m 横桥向桩间净距L2：1.23m 基础的弯曲刚度EI：0.67×2.85e+007×0.2485=4745164kN·㎡ 地基土的比例系数m：5000kN/ 影响系数Kc：钻孔摩擦桩为1/2 单桩柱底面积Ao：=5.8535㎡ 单桩EA：2.85e+007×1.7671=5.0364e+007kN 桩底土的地基系数Co：5000×57.919=289595 承台顶面的荷载组合 表（一） 组合 工况 弯矩Mz（kN.m） 剪力Qz（kN） 轴力Nz（kN） 组合Ⅰ 弯矩最大 7.696e+004 7.649 1.167e+005 竖向力最大 4.993e+004 7.649 1.205e+005 组合Ⅱ 弯矩最大 8.920e+004 7.649 1.165e+005 竖向力最大 4.600e+004 7.649 1.211e+005 组合Ⅲ 弯矩最大 2.600e+004 7.649 1.159e+005 竖向力最大 2.599e+004 7.649 1.159e+005 二、计算分析 各桩柱间相互影响系数：k==0.45+(1-0.45) ×1.23/(0.6×7.5)=0.6003 桩的计算宽度：==0.9×5×(1.5+1)×0.6003=6.7534m 桩的弹性变形系数：=0.3719 汽车制动力：荷载长度范围内一行汽车车队总重×10%×2=2850×0.1×2=570kN 承台重：3.25×18.88×13.420×25=20586.28kN 承台底面的荷载组合 表 (二) 组合 工况 弯矩M（kN.m） 剪力H（kN） 轴力P（kN） 组合Ⅰ 弯矩最大 78812.5 577.7 137286 竖向力最大 51782.5 577.7 141086 组合Ⅱ 弯矩最大 91052.5 577.7 137086 竖向力最大 47852.5 577.7 141686 按“m”法进行桩基础计算 表 (三) 组合 工况 承台原点横向位移(m) 竖向位移(m) 转角(rad) 组合Ⅰ 弯矩最大 0.0010 0.0094 0.0004 竖向力最大 0.0007 0.0097 0.0002 组合Ⅱ 弯矩最大 0.0012 0.0094 0.0004 竖向力最大 0.0007 0.0097 0.0002 表 (四) 组合 工况 地面处桩柱变位(m) 转角(rad) 组合Ⅰ 弯矩最大 0.0010 -0.0004 竖向力最大 0.0007 -0.0002 组合Ⅱ 弯矩最大 0.0012 -0.0004 竖向力最大 0.0007 -0.0002 表 (五) 组合 工况 地面处桩身弯矩Mo(kN.m) 水平力Qo(kN) 最大轴向力Po(kN.m) 组合Ⅰ 弯矩最大 280.0 34.0 9771.0 竖向力最大 157.2 34.0 9423.5 组合Ⅱ 弯矩最大 335.6 34.0 10017.8 竖向力最大 139.3 34.0 9375.8 三、结果分析 1·柱顶纵向水平位移验算： 由表（一）得地面处桩柱最大水平位移变位：0.0012 m6mm符合规范要求 2·桩身材料截面强度验算： a、由计算得在距地面Z=0处时，截面弯矩最大为Mj=335.6kN.m， 最大单桩轴力为Nj=10017.8kN b、桩的配筋面积为Ag=24×4.909e-004=0.01178㎡，则其配筋率为 =0.01178×4/1.5/1.5/=6.667e-003，Rg=240Mpa c、考虑纵向挠曲时桩的计算长度：lp==0.5×(0+4.0/0.3719)=5.378m, d、考虑偏心距时对的影响系数： ==0.1/(0.3+335.6/10017.8×1.5)+0.143=0.4285 偏心距增大系数 ===1.0127 根据=，假设1.26,查得系数A=3.0253，B=0.1052，C=2.9948，D=0.1384，按上是求得=0.3397最符合实际=0.0339， e、Nu==0.95/1.25