[]引水建筑物(变更设计).docVIP

PAGE  5.6 引水建筑物 电站引水建筑物主要由坝式进水口、有压隧洞、调压井、压力管道和重溪补充水源等部分组成。 5.6.1 方案布置比较 结合挡水建筑物和发电厂房的布置方案，引水建筑物的布置考虑了左、右岸布置两个方案。左岸方案共布置6个隧洞，总长6659m，压力管道总长601m；右岸方案共布置隧洞5个，隧洞总长6043.83m(0+017.50～6+6060.98)，压力管道总长395.00m，右岸有补充水源。综合分析两个方案，选择右岸方案为推荐方案，理由有以下几点：一是从工程投资上，右岸方案比左岸方案明显地节省；二是工程施工上，左岸材料运输方便，但施工干扰大，对村级公路的交通会带来一些影响；三是流域规划要求必须对水资源进行合理利用，右岸有比较合适的厂房位置，左岸需考虑将压力管道横跨过河，施工难度大。 5.6.2 有压进水口 发电引水隧洞进水口只能布置在右岸，右岸山坡覆盖层厚3～5m，基岩为志留系中统罗惹坪群下段（S2lr1）砂质泥岩。层理较发育，强风化带厚3～5m，隧洞轴线与岩层走向夹角30°。须明挖20-50m方可进洞，进洞段围岩类别Ⅲ类。进口段fk 为1～2，单位围岩弹性抗力ko为10～20Mpacm-1。有压进水口布置考虑了坝式进水口、竖井进水口两个方案，综合分析投资和生产运行管理，选择坝式进水水口方案。 （1）结构布置 水库正常蓄水位420m，校核洪水位421.02m，死水位413m。进水口布置位置主要基于进水口的高程拟定在距右坝肩较近的位置，以节省工程量。进水口（0+000～0+017.15）分为进口段、闸室段和渐变段，进水口段设计纵坡为3‰。渐变段以后为有压隧洞段。 坝式进水口的基础考虑和大坝基础为同一整体，基础采用C20（2）砼，厚2m，宽7.5m，长5m。进水口支承采用排架结构。进口顶部和侧面均布置成1/4椭圆曲线，a=2.0m,b=0.75m。 根据进水口的地形条件，栏污栅的清污比较困难。考虑降低过栅流速，以获得较大过水面积，采用固定栏污栅。拦污栅分3面，进水正面或两侧各布置1块，栅条垂直布置，高2.8m，栅条厚10mm,宽50mm,间距按混流式水轮转轮直径的d/30拟定为30mm。参照《小型水电站机电设计手册》（金属结构分册）中介绍的不采取清污措施容许过栅流速为0.5m/s，复核本处的过栅流速小于0.5m/s。因此本处选取固定栏污栅一是能够满足过栅流速要求，二是减少了工程运行管理期间的清污工作量。栏污栅体和框架投资有所增加，和考虑清污措施相比较，投资节省一些。 闸室段和排架相连，进水口采用矩形断面,孔口尺寸为2.0×2.0m。闸门采用平面钢闸门，闸门后仍采用矩形断面，孔口尺寸断面不变，闸后5.86m(桩号0+008.36)开始向右转弯,曲线段长5.79m，曲线段末段（桩号0+014.15）连接渐变段由方变为圆形断面，渐变段长度均为3m。 平面钢闸门为检修闸门，平面闸门尺寸为2.5×2.5m。配套启闭机采用螺杆式启闭机，启闭机型号为QPK2×400kN型螺杆启闭机。 在排架438.50m高程上建启闭机房，长4.0m，宽4.0m。启闭房内布置启闭机1台。启闭机最大宽度1.36m，人行通道宽度能够满足要求。 （2）水力及通气孔面积计算 a．不出现吸气旋涡的临界淹没深度计算 水库死水位418m，进水口顶部高程416.00m。按戈登（J.L.Gordon）公式估算: Scr=cv 式中：Scr—闸门门顶低于最低水位的临界淹没深度，m； d—闸门孔口高度，取1.5m; v—闸门断面的水流速度，计算取值2.32m/s； c—经验系数，对称时取0.53。 经计算，得Scr=1.51m，进水口闸门顶高程为415.91m,距死水位高度为2.09m。因此不会出现吸气旋涡。 b．水头损失计算 进水口水头损失计算沿程水头损失和局部水头损失，本处只给出各局部水头损失系数，便于编程计算。沿程水头损失在隧洞中给出计算公式。 根据《水电站调压室设计规范》（DL/T 5058-1996）附录A介绍的局部水头损失系数取值和计算公式进行计算，各部位的局部水头损失系数见表5.6-1。 表5.6-1 进水口局部水头损失系数 部位局部水头 损失系数ξ备注进水口0.1采用1/4椭圆曲线栏污栅 EQ  EQ βsinαβ—栅条形状系数，取2.42 s —栅条宽度 b —栅条间距 α—栅面倾角 取90° v —过栅平均流速（用于计算栅条损失）渐变段0.1圆变方 渐变段0.1方变圆闸门槽0.1c.避免出现负压的最小淹没深度计算 按下式计算压力隧洞避免出现负压的最小淹没深度s： s=δ+1.5(1+hi) EQ  式中：s