设计任务书手写-周策28浅析.docVIP

1.原始资料 汽轮机型以及参数 机组型式：亚临界压力、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机； 额定功率 =660MW； 主蒸汽初参数（主汽阀前）=3.232MPa，=538； 再热蒸汽参数（进汽阀前）： 热段=3.232MPa；=538； 冷段=3.567MPa；=315； 汽轮机排汽压力=4.4kPa,排汽比焓=2315kJ/kg。 回热加热系统参数 最终给水温度=274.8； 给水泵出口压力=21.47MPa，给水泵效率=0.83 除氧器至给水泵高差=22.4m； 小汽机排汽压力=6.27kPa；小汽机排汽焓=2315.6kJ/kg 锅炉型式及参数 锅炉：德国BABCOCK-2208t/h一次中间再热、亚临界压力、自然循环汽包炉； 额定蒸发量=2208t/h 额定过热蒸汽压力=17.42Mpa； 额定再热蒸汽压力=3.85MPa； 额定过热汽温=541；额定再热汽温=541； 汽包压力=18.28MPa； 锅炉热效率=92.5%。 其他数据 汽轮机进汽节流损失 =4%， 中压缸进汽节流损失=2%； 轴封加热器压力 =102KPa, 疏水比焓=415kJ/kg； 机组各门杆漏汽、轴封漏汽等小汽流量及参数见表2-2； 锅炉暖风器耗汽、过热器减温水等全厂汽水流量及参数见表2-2； 汽轮机机械效率 =0.985；发电机效率 =0.99； 补充水温度=20； 厂用点率ε=0.07。 2.热力系统计算 汽水平衡计算 全厂补水率 全厂汽水平衡如图3-1所示，各汽水流量见表。将进、出系统的各流量用相对量表示。由于计算前汽轮机进汽量为未知，故预选=2033724kg/h进行计算，最后校核。 全厂工质渗漏系数 =/=33000/2033724=0.01622 锅炉排污系数 =/=15000/2033724=0.007376 取=40%=6000，=60%=9000 =40%=0.002950 =60%=0.004425 扩容器工作压力1.55Mpa 扩容蒸汽焓=2792.0kj/kg，扩容蒸汽送进除氧器。 扩容饱和水焓=851.7 kj/kg，加热补充水后排地沟。 其余各量经计算为 厂用汽系数=0.01082 减温水系数=0.03257 暖风器疏水系数=0.03235 由全厂物质平衡得 补水率=++=0.01082+0.004425+0.01622=0.03147 给水系数 =++-=1+0.01622+0.004425-0.03257=0.9945 各小汽流量系数 汽轮机进汽参数计算 主蒸汽参数 由主汽门前压力=16.68Mpa，温度=538，查水蒸所性质表，得主蒸汽比焓值=3398.8kj/kg。 主汽门后压力=（1-）=（1-0.04）16.68=16.013Mpa。 由=16.013Mpa，==3398.8kj/kg，查表，得主汽门后汽温=535.3 再热蒸汽参数 由中联门前压力=3.323Mpa，温度=538，查水蒸气性质表，得再热蒸汽比焓值=3539.4 kj/kg。 中联门后再热汽压=（1-）=（1-0.02）3.323=3.257Mpa。 同=3.257Mpa，==3539.4 kj/kg，查水蒸所性质表，得中联门后再热汽温=537.7 辅助计算 均压箱计算 以加权平均法计算均压箱内平均进汽比焓。计算详见下 轴封加热器计算 以加权平均法计算轴封加热器内平均进汽比焓。计算详见下 凝汽器计算 由=0.0044Mpa=4.4Kpa，查水蒸所性质表，得=30.6 将所得数据与表2-1的数据一起，以各抽汽口的数据为节点，在h-s图上绘制出汽轮机的汽态膨胀过程线，见附图。 各加热器进、出水参数计算 高压加热器H1 加热器压力： =（1-Δ）=（1-0.03）*5.945=5.767Mpa 式中——第一抽汽口压力； Δ——抽汽管道相对压损； 由=5.767Mpa，查水蒸所性质表得 加热器饱和温度=273.0 H1出水温度： =-δt=273.0-（-1.7）=274.7 式中δt——加热器上端差。 H1疏水温度： =+δ=243.5+5.5=249.0 式中δ——加热器下端差，δ=5.5 ——进水温度，其值从高压加热器H2的上端差δt计算得到。 已知加热器水侧压力=21.47Mpa，由=274.7，查得H1出水比焓=1204.8kj/kg 由=243.5，=21.47Mpa，查得H1进水比焓=1056.6 kj/kg 由=249.0，=5.767Mpa，查得H1疏水比焓=1080.9 kj/kg。 至此，高压加热器H1的进、出口汽水参数已全部算出。 高压加热器H2 加热器压力： =（1-Δ）=（1-0.03）*3.668=3.558Mpa 式中——第